На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Упрочненном состоянии

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

В термически упрочненном состоянии отмечаются минимальные параметры а- и р-фаз сплава ВТ9 после выдержки при 500° С. Уменьшение параметров фаз связано с обогащением их соответствующими легирующими элементами (р-фаза обогащается р-стабилизаторами, а ос-фаза — а-стабилизаторами) (рис. 107,6). После выдержки при 550° С параметры фаз увеличиваются (рис. 107, а), что свидетельствует об эффекте обратного растворения, при этом продукты распада коагулируются и пластичность повышается (см. гл. VIII).[15, С.238]

Если сталь сваривалась в исходном термическом упрочненном состоянии, то структурные изменения затронут и зону III (рис. 305,г). В ней металл будет отпущен почти до отожженного состояния. При этом наблюдается полоска полного отпуска. Глубина разупрочнения определится составом стали (склонностью к разупрочнению при отпуске), а ширина — режимами сварки.[1, С.399]

Физические свойства этих сплавов в термически упрочненном состоянии практически одинаковы (различие в пределах точности измерения):[1, С.586]

Если сталь сваривалась в исходном термическом упрочненном состоянии, то структурные изменения затронут и зону /// (рис. 305,г). В ней металл будет отпущен почти до отожженного состояния. При этом наблюдается полоска полного отпуска. Глубина разупрочнения определится составом стали (склонностью к разупрочнению при отпуске), а ширина — режимами сварки.[12, С.399]

Проводниковый алюминий. Недостатком алюминия является его сравнительно низкая прочность. Отожженный алюминий почти в 3 раза менее прочен на разрыв, чем медь. Поэтому для проводов его применяют в упрочненном состоянии (путем холодной деформации). В этом случае предел прочности составляет 250 Мн/м2 (25 кгс/мм2), что является недостаточным для сопротивления сильным натяжениям, которые испытывают провода в линиях электропередач. Поэтому для линий электропередач применяют провода со стальной сердцевиной.[2, С.240]

Обсуждение полученных результатов. При оценке и объяснении полученных результатов испытаний необходимо отметить некоторые осложнения, связанные с неоднородностью материала в рабочем сечении образца. Сварка плавлением алюминиевых сплавов в нагартованном или термически упрочненном состоянии приводит к образованию зоны ?" с пониженной прочностью [10] ширина и уровень свойств[6, С.179]

Повышение прочности титановых сплавов не только не увеличивает, но в ряде случаев и уменьшает величину интенсивности напряжений, соответствующую малой скорости развития разрушения (1 мм/цикл). Особенно низкой сопротивляемостью развитию разрушения обладают /3-сплавы в термически упрочненном состоянии.[4, С.104]

Рассматривая, однако, структурные изменения при ТМО, необходимо отметить, что в результате такой обработки, в отличие от МТО, наиболее существенно изменяется энергетический параметр п, характеризующий среднюю энергию, поглощаемую каждым единичным объемом при нагружении. Резкое повышение статической прочности, вызванное возрастанием параметра п, вследствие роста интенсивности поглощения энергии сопровождается в то же время сильным увеличением степени искаженности решетки материала в упрочненном состоянии. Это усиливает метастабильность получаемого структурного состояния, вследствие чего эффект упрочнения оказывается неустойчивым при повышенных температурах и больших сроках службы стали. Поэтому ТМО целесообразно применять главным образом для повышения статической прочности при кратковременных нагрузках. Таким образом, относительное влияние каждого из энергетических параметров п и Vs на получаемое в результате термомеханического воздействия упрочненное состояние металла оказывается различным, и это различие предопределяет поведение материала при дальнейшей службе. Структурно-энергетический подход позволяет (с помощью указанных параметров) дифференцированно оценивать факторы упрочнения с учетом конкретных условий эксплуатации металла.[3, С.86]

Сталь хорошо сваривается автоматической и ручной аргонодуговой, точечной и роликовой сваркой как в мягком, так и в упрочненном состоянии, образуя при этом вязкие сварные швы, не требующие обязательной термической обработки после сварки (табл. 12).[7, С.141]

Исследование общей коррозионной стойкости стали Х16Н7М2Ю в кипящей 10% щавелевой кислоте^и 55% фосфорной кислоте при 80° С, показало, что сталь в упрочненном состоянии не уступает по коррозионной стойкости стали 10Х17Н13М2Т. Сталь Х16Н7М2Ю опробована с положительным результатом для дисков распиливающих сушилок для двойного суперфосфата, для кольцевых клапанных пластин в среде конвертированного газа. В настоящее время она используется для плунжеров карбоматных насосов. Сталь ОООХ14Н7В предназначена для изготовления валов погружных центробежных насосов, работающих в нефтяных скважинах. Стали 07Х16Н6, 08Х17Н5МЗ и 09Х15Н9Ю после низкотемпературного старения применяют для изготовления сепараторов,- работающих в ряде коррозионно-активнух сред. .,[9, С.134]

Физические свойства этих сплавов в термически упрочненном состоянии практически одинаковы (различие в пределах точности измерения):[12, С.586]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
2. Дубинин Г.Н. Конструкционные, проводниковые и магнитные материалы (электроматериаловедение), 1973, 296 с.
3. Иванова В.С. Новые пути повышения прочности металлов, 1964, 120 с.
4. Чечулин Б.Б. Циклическая и коррозионная прочность титановых сплавов, 1987, 208 с.
5. Гордеева Т.А. Анализ изломов при оценке надежности материалов, 1978, 200 с.
6. Сборник Н.Т. Механические свойства конструкционных материалов при низких температурах, 1983, 432 с.
7. Кудрявцев И.В. Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 3, 1969, 448 с.
8. Раскатов В.М. Машиностроительные материалы Краткий справочник Изд.3, 1980, 512 с.
9. Лахтин Ю.М. Новые стали и сплавы в машиностроении, 1976, 224 с.
10. Чечулин Б.Б. Титановые сплавы в машиностроении, 1977, 249 с.
11. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
12. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
13. Гусенков А.П. Длительная и неизотермическая малоцикловая прочность элементов конструкций, 1988, 263 с.
14. Романов А.Н. Разрушение при малоцикловом нагружении, 1988, 280 с.
15. Солонина О.П. Жаропрочные титановые сплавы, 1976, 448 с.
16. Химушин Ф.Ф. Нержавеющие стали, 1967, 801 с.
17. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
18. Браутман Л.N. Композиционные материалы с металлической матрицей Т4, 1978, 504 с.
19. Арзамасов Б.Н. Материаловедение, 2002, 657 с.
20. Лахтин Ю.М. Термическая обработка в машиностроении, 1980, 785 с.
21. Материалы N.N. Марочник стали для машиностроения, , 596 с.
22. Туманов А.Т. Конструкционные материалы Энциклопедия, 1965, 527 с.
23. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.
24. Гордеева Т.А. Анализ Изломов при оценке надежности материалов, 1978, 200 с.
25. Горицкий В.М. Диагностика металлов, 2004, 406 с.
26. Григорович В.К. Дисперсионное упрочнение тугоплавких металлов, 1980, 305 с.
27. Малышев К.А. Фазовый наклеп аустенитных сплавов на железо-никелевой основе, 1982, 261 с.

На главную