На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Упрочнение обусловленное

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

И процессе старения закаленных сплавов происходит их упрочнение, обусловленное распадом а'- и остаточной (i-фаз. Повышение прочности при распаде «'-фазы невелико. Упрочнение, связанное с образованием ю фазы, использовать нельзя из-за возникновения высокой хрупкости сплавов. Чтобы избежать хрупкости, связанной с образованием со-фазы, применяют повышенную температуру старения (450-550 UC). Чрезмерное повышение температуры закалки в а ~\- fi-области и особенно при нагреве до (i области, способствует возрастанию прочности м твердости после старения, пластичность же резко снижается. Для промышленных сплавов температура закалки составляет 750—950 'С.[1, С.318]

Основное выражение для всех физических моделей деформационного упрочнения (3.23), за исключением линейного упрочнения, нельзя непосредственно применить для анализа кривых нагружения, так как оно не содержит в явном виде деформацию. Кроме того, упрочнение, обусловленное взаимодействием движущихся дислокаций с дальнодействующими полями напряжений (в том числе от дислокационных групп), перерезанием дислокаций леса, перемещением ступенек за дислокациями и др., не только записывается с помощью одного и того же выражения (3.23), но и практически не различается коэффициентами а [245, 266], что затрудняет критический анализ деформационного упрочнения в каждом конкретном случае и заставляет ограничиваться чисто формальным описанием процесса.[2, С.136]

Возможно дополнительное упрочнение, обусловленное взаимодействием дислокаций скольжения с дислокационными сетками на полукогерентных границах. Как указывалось выше, эти дислокации на поверхности раздела снимают упругие напряжения, связанные с несоответствием параметров решеток двух фаз. Определив расстояние между дислокациями на поверхности раздела S из выражений (2) и (3):[3, С.374]

Упрочнение, обусловленное тонкой структурой. Границы с малой разориентиррвкой, возникающие в результате роста кристалла или полигонизации, заметно влияют на пластическую деформацию. Например, при создании границ с малой разориентировкой в кристаллах никеля пластической деформацией с последующим отжигом существенно смещаются вверх кривые напряжение — деформация. Степень развития тонкой структуры зависит от степени предшествующей деформации.[4, С.24]

Помимо указанных материалов значительные исследования проведены также и для полимерных строительных растворов и полимерных бетонов [5.27]. Однако эти исследования не позволили в достаточной степени выяснить механизм разрушения этих растворов и бетонов. Когда матрица представляет собой металлическую систему, упрочнение, обусловленное дисперсной фазой, обеспечивается за счет того, что в ней затруднены дислокационные перемещения, а для других движений требуются еще большие перемещения. Как можно видеть из рис. 5.28, дислокации огибают дисперсные частицы. В конечном счете остаются дислокационные кольца.[6, С.128]

Отпуск в интервале температур 550^-600° С приводит к разупрочнению, KQTppqe связано с укрупнением частиц специального карбида. Нагрев выше 625° С вновь вызывает упрочнение, обусловленное протеканием обратного а—»• у превращения. -Во вновь образовавшейся у-фазе растворяется цементит, его что реализуется в повышении твердости мартенсита, образующегося при последующем охлаждении.[7, С.109]

При последующем старении закаленных сплавов при 500— 600 °С происходит распад мартенситных а'-, а"-фаз, а также метастабильной ji-фазы. В процессе старения закаленных сплавов происходит их упрочнение, обусловленное распадом а"-и остаточной Р-фаз. Повышение прочности при распаде а'-фазы невелико. Упрочнение связано с образованием дисперсных выделений а-фазы. Наибольшее упрочнение после закалки и старения получают сплавы с высоким содержанием ^-стабилизаторов.[8, С.382]

На рис. 5.25 представлены результаты испытаний на длительную прочность гладких круглых образцов и круглых образцов с кольцевым надрезом из стали 17-22-А (состав стали указан на рис. 3.17) при различных температурах. Напряжения, приведенные на рисунке, —это начальные номинальные напряжения в минимальном сечении, проходящем через основание надреза. При низких температурах (<482 °С) можно отметить упрочнение, обусловленное наличием надреза; в промежуточной области температур (538—649 °С) в некотором временном интервале наблюдается разупрочнение. При повышении температуры это явление[9, С.153]

В процессе старения закаленных сплавов происходит их упрочнение, обусловленное распадом а'- и остаточной р-фаз. Повышение прочности при распаде а'-фазы невелико. Упрочнение, связанное с образованием со-фазы, использовать нельзя из-за возникновения высокой хрупкости сплавов. Чтобы избежать хрупкости, связанной с образованием со-фазы, применяют повышенную температуру старения (450—550 °С). Чрезмерное повышение температуры закалки в а + (3-области и особенно при нагреве до (3-области, способствует возрастанию прочности и твердости после старения, пластичность же резко снижается. Для промышленных сплавов температура закалки составляет 750—950 °С.[10, С.318]

В этой связи при сравнительной оценке сопротивления изнашиванию материалов с различным типом структуры целесообразно использовать не исходную твердость материалов Я', а эффективную твердость ЯЭф, которая складывается из исходной твердости Н и прироста твердости ДЯ, обусловленного фракционным упрочнением материалов (Яэф = Н -f- АЯ) в процессе изнашивания (табл. 20.8). Эффективная твердость является комплексной характеристикой прочности поверхностного слоя материала, которая учитывает не только их исходную прочность, но также и упрочнение, обусловленное структурными превращениями металлических материалов при конкретных условиях нагружения, а также деформационное упрочнение [20.42; 20.43]. Следует отметить, что свойства, определяемые при стандартных механических испытаниях (Я, ав и др.), не могут в полной мере характеризовать прочность материалов в условиях напряженного состояния, возникающего в зоне фрикционного контакта. Поэтому ни одна из стандартных механических характеристик, взятая в отдельности, не может служить надежным критерием при выборе износостойких материалов.[11, С.399]

Несмотря на значительное рассеяние экспериментальных данных, из табл. 4.5 следует, что наклеп и последующее старение вызывают существенное охрупчивание стали, имеющее близкие значения для сталей с разными уровнями прочности. Не выявлено систематического влияния на характеристики старения толщины проката, способа выплавки (мартеновская, кислородно-конвертерная, электропечная). Столь схожее влияние деформационного старения на охрупчивание феррито-перлитных сталей обусловлено тем, что их основной структурной составляющей является феррит, и именно его пластическая деформация протекает практически одинаково во всех исследованных составах. Повышение предела текучести за счет пластической деформации приблизительно в четыре раза превышает упрочнение, обусловленное отпуском (старением), т.е. за счет закрепления дислокаций атомами углерода и азота (дисперсионного твердения) (табл. 4.6 и 4.7.).[12, С.147]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
2. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
3. Браутман Л.N. Поверхности раздела в металлических композитах Том 1, 1978, 440 с.
4. Сулима А.М. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов, 1974, 256 с.
5. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1, 1975, 832 с.
6. Фудзии Т.N. Механика разрушения композиционных материалов, 1982, 232 с.
7. Лахтин Ю.М. Новые стали и сплавы в машиностроении, 1976, 224 с.
8. Лахтин Ю.М. Материаловедение Учебник для высших технических учебных заведений, 1990, 528 с.
9. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
10. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
11. Бернштейн М.Л. Металловедение и термическая обработка стали Справочник Том1 Изд4, 1991, 462 с.
12. Горицкий В.М. Диагностика металлов, 2004, 406 с.
13. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1984, 360 с.

На главную