На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Вторичного твердения

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Развитие вторичного твердения высокопрочных сталей наблюдается при разных содержаниях легирующих эле ментов На рис 131 показано влияние хрома, молибдена и ванадия на изменение твердости закаленной стали при отпуске в интервале развития вторичного твердения При 4 и особенно 6 % Сг наблюдается замедление падения твердости при отпуске, а при содержании выше 6 % Сг— повышение твердости (вторичное твердение) Легирование молибденом и ванадием существенно повышает сопротив ление отпуску, а при добавках молибдена >1,0 % и вана дня >0,5 % наблюдается эффект вторичного твердения Однако чрезмерное легирование молибденом (свыше 3,0%) оказывается нерациональным, так как не дает заметного повышения свойств стали При комплексном легировании высокопрочной стали хромом, молибденом и ванадием, су щественный пик вторичной твердости достигается пример но при содержании в стали 5 % Сг, 1—2 % Мо и 0,5 % V В этом случае эффект упрочнения обусловлен выделением дисперсных карбидов Ме7С3, Ме2зС6 (на базе хрома),[6, С.226]

В малоуглеродистых сталях с содержанием 0,15 % С для достижения явления вторичного твердения в результате выделения карбида MojC необходимо, чтобы сталь содержала ~ 0,5 % Мо [53]. При содержании в стали > 1 % Мо стабильным является карбид .Jtf6Q образующийся в результате превращения карбида МозС через переходные фазы Л/ззСб и МаМь.[4, С.23]

Полезным является легирование высокопрочной стали со вторичным твердением кремнием Кремний повышает интенсивность вторичного твердения, однако он одновременно ускоряет перестаривание и поэтому содержание кремния ограничивается 0,7—1,0 % Небольшие добавки ниобия '(0,1—0,2 %) способствуют получению мелкозернистой стали[6, С.227]

Для изготовления высокопрочных изделий с высокой ус тойчивостью к повышенным температурам эксплуатации используют стали со вторичным твердением Эффект вторичного твердения при отпуске закаленных на мартенсит сталей основан на выделении специальных карбидов в интервале температур 550—650 °С (см гл IX, п 5) При[6, С.225]

Сравнительная роль легирующих элементов в высоко прочных легированных хромом, молибденом и ванадием сталях состоит (Ф Б Пикеринг) в повышении склонно сти к образованию карбидов (Crаннигиляции дислокаций в мартенсите при отпуске (Cr[6, С.227]

Стали типа Х12, Х12МФ, Х12Ф1, X12ВМФ иногда обрабатывают на вто» ричиую твердость с целью повышения теплостойкости. Обработка (закалка от 1110—1140 °С с последующим четырех -пятикратиым отпуском) при 490— 530°С или с обработкой холодом и одно-двухкратным отпуском применима только для малонагруженных штампов, поскольку закалка от столь высоких температур приводит к росту зерна иа три-четыре балла, а отпуск или обработка холодом — к распаду остаточного аустенита. Небольшой эффект вторичного твердения после закалки от обычных температур наблюдается только у сталей Х12ВМФ и Х12МФ (см. табл. 40), что обеспечивает им большую теплостойкость по сравнению со сталью XI2. Обработку холодом сталей типа Х12 применяют редко. Вследствие распада остаточного аустенита она повышает твердость, но одновременно и склонность к хрупкому разрушению. Ее целесообразно использовать для получения высокой твердости в массивных штампах. Охлаждение во .избежание образования трещин проводят замедленно.[3, С.642]

Стали типа Х12, Х12МФ, Х12Ф1, X 12ВМФ иногда обрабатывают на вто* ричную твердость с целью повышения теплостойкости. Обработка (закалка от 1110—1140 °С с последующим четырех-пятикратиым отпуском) при 490— 530 °С или с обработкой холодом и одно-двухкратным отпуском применима только для малонагруженных штампов, поскольку закалка от столь высоких температур приводит к росту зерна на три-четыре балла, а отпуск или обработка холодом— к распаду остаточного аустенита. Небольшой эффект вторичного твердения после закалки от обычных температур наблюдается только у сталей Х12ВМФ и Х12МФ (см. табл. 40), что обеспечивает им большую теплостойкость по сравнению со сталью XI2. Обработку холодом сталей типа Х12 применяют редко. Вследствие распада остаточного аустенита она повышает твердость, но одновременно и склонность к хрупкому разрушению. Ее целесообразно использовать для получения высокой твердости в массивных штампах. Охлаждение во избежание образования трещин проводят замедленно,[7, С.642]

Фазовый карбидный анализ сталей 4Х5В2ФС, 4Х5МФС, 4Х4МВФ, 4Х4М1ВЗФ показал, что основной карбидной фазой этих сталей в'состоянии после закалки и отпуска является карбид МевС, в котором металлические атомы представлены молибденом, вольфрамом, хромом, железом и некоторым количеством ванадия. Повышение температуры и увеличение продолжительности нагрева приводит к возникновению некоторого количества карбидных фаз типа МеС, Ме3С, Ме7С3, Ме^С». Карбиды цемен-титного типа в этих сталях наблюдаются как после отпуска при сравнительно низких температурах,, так и при температурах несколько выше температур начала интервала вторичного твердения. Примерно в этом же температурном интервале появляются, и частицы карбидов Ме7С8 и МеС.[2, С.74]

Изучены также механические свойства и структура стали после ВТМО (в = 35%, упр= 1м/с при 900° С). Физические причины, определяющие увеличение прочности при ВТМО, заключаются в повышении плотности дислокаций в мартенсите Ъ дроблении его, кристаллов яа отдельные фрагменты величиной в доли микрона с взаимной разорнентировкой до 10—15°. В стали формируется определенная субструктура полигонизации (рис. 8, г). Дислокационные границы такого типа отчетливо видны на электронных микрофотографиях. Фрагментация кристаллов мартенсита обнаруживается при сопоставлении электронограмм. У сталей, легированных элементами, вызывающими эффект вторичного твердения (ванадием, молибденом, вольфрамом), упрочнение может быть[2, С.20]

ОЗХ11Н10М2Т после старения [28], может быть использована для низкоуглеродистых МСС, не склонных к образованию тепловой хрупкости [29]. В [36] показано, что в процессе старения сталей с добавками хрома после низкотемпературной закалки, проводимой для повышения сопротивляемости растрескиванию, снижаются пластичность и вязкость разрушения, возрастает склонность к тепловому ох-рупчиванию. Исследованиями [37] показано, что стали 08Х15Н4АМЗ и их сварные соединения после отпуска при 425...475 °С, имеющие максимальную прочность, наиболее чувствительны к появлению склонности к коррозии. Согласно данным [38], причиной низкой коррозионной стойкости стали 08Х15Н5Д2ТУ при сварочном нагреве является совмещение двух процессов — вторичного твердения и начальной стадии образования карбидной сетки. Отмечается общая закономерность увеличения склонности к коррозионному разрушению при повышении прочности стали, и она не имеет исключений при рассмотрении близких по составу сталей одного класса.[5, С.163]

при 600—650 °С в области некоторого перестаривания, что повышает пластичность и вязкость, так как при максимальном развитии вторичного твердения наиболее интенсивно падает ударная вязкость стали (рис 132)[6, С.229]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
2. Лахтин Ю.М. Новые стали и сплавы в машиностроении, 1976, 224 с.
3. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
4. Веронский А.N. Термическая усталость металлов, 1986, 129 с.
5. Москвичев В.В. Трещиностойкость и механические свойства конструкционных материалов, 2002, 335 с.
6. Голбдштеин М.И. Специальные стали, 1985, 408 с.
7. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
8. Бернштейн М.Л. Металловедение и термическая обработка стали Т1, 1983, 352 с.
9. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
10. Бернштейн М.Л. Металловедение и термическая обработка стали Справочник Том1 Изд4, 1991, 462 с.
11. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1984, 360 с.

На главную