На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Сдвиговые деформации

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Сдвиговые деформации у12, у23. Tie определим как изменения в результате деформирования углов между векторами {r(z), 1} и {г(г), 2}; (г(г), г} и {г<г),3}; {r[15, С.132]

В этом случае сдвиговые деформации v#«-2s# (i#j). Если сравнивать этот результат с (1 .2.77), то при одинаковых по абсолютной величине сдвиговых деформациях (Ittyll- IIV<;ID имеем различие в знаках, которое переносится в теорию малых деформаций из материального и пространственного представлений движения. Например, если острый угол[17, С.39]

Условно считают, что сдвиговые деформации происходят по плоскости 00, которую называют плоскостью сдвига. Она располагается примерно под углом 8 = 30° к направлению движения резца. Угол 9 называют углом сдвига. Наличие поверхности сдвига в процессе стружкообразования и положение ее в пространстве было установлено русскими учеными И. А. Тиме и К. А. Зворыкиным. Срезанный слой металла дополнительно деформируется вследствие трения стружди о переднюю поверхность инструмента. Структуры металла зоны ЛВС и стружки резко отличаются от структуры основного металла. В зоне ABC расположены деформированные[1, С.261]

Условно считают, что сдвиговые деформации происходят по плоскости ОО, которую называют плоскостью сдвига. Она располагается под углом 8 « 30° к направлению движения резца. Угол 0 называют углом сдвига. Наличие поверхности сдвига в процессе стружкообразования и положение ее в пространстве установлены[10, С.303]

Вследствие симметричности матрицы сдвиговые деформации в поперечном к плоскости 2 3 направлении зависят от нормальных напряжений в этой плоскости. Взаимное влияние касательных напряжений и сдвиговых деформаций происходит также при возникновении их в плоскости основания тетраэдра и одной из ортогональных к ней плоскостей. Взаимовлияния сдвиговых характеристик, относящихся к двум поперечным к основанию тетраэдра плоскостям, не происходит, так как а~^. = О.'Таким образом, плос-[2, С.193]

Вследствие симметричности матрицы сдвиговые деформации в поперечном к плоскости 2 3 направлении зависят от нормальных напряжений в этой плоскости. Взаимное влияние касательных напряжений и сдвиговых деформаций происходит также при возникновении их в плоскости основания тетраэдра и одной из ортогональных к ней плоскостей. Взаимовлияния сдвиговых характеристик, относящихся к двум поперечным к основанию тетраэдра плоскостям, не происходит, так как а~^. = О.'Таким образом, плос-[6, С.193]

В новой координатной системе боковые компоненты тензора равны нулю, сдвиговые деформации отсутствуют и существуют лишь линейные деформации в направлении осей координат. Элементарный кубик с гранями, параллельными^ координатным плоскостям, высотой dl и объемом W—dP в'результате деформации превратится в прямоугольный параллелепипед с ребрами dl(l+e\), dl(\+^), Й/(1+ез)г и объемом w. •[20, С.100]

Важно понимать, что удлинения, или нормальные деформации, (5.32) и сдвиги, или сдвиговые деформации, (5.52) не зависят друг от друга. Это означает, что в случае произвольного трехосного деформированного состояния в области линейной упругости оно может быть получено путем суммирования сдвиговых деформаций (5.52) с нормальными деформациями (5.32).[11, С.117]

Сложное упругонапряженное состояние металла приводит к пластической деформации, а рост ее — к сдвиговым деформациям, т. е. к смещению частей кристаллов относительно друг друга. Сдвиговые деформации происходят в зоне стружкообразования ABC, причем деформации начинаются по плоскости АВ и заканчиваются по плоскости АС, в которой завершается разрушение кристаллов, т. е. скалывается элементарный объем металла и образуется стружка. Далее процесс повторяется и образуется следующий элемент стружки.[1, С.261]

Эта формула позволяет определить только жесткость на изгиб трехслойной панели, она не учитывает дополнительный изгиб вследствие сдвиговых деформаций. Так как модуль сдвига сердцевины обычно невысок, то сдвиговые деформации могут вносить значительный вклад в суммарную величину прогиба слоистого композиционного бруса.[3, С.272]

Подход Петита — Ваддоупса предполагает постоянную податливость композита в пределах каждой ступени нагружения и взаимную независимость различных механизмов разрушения. Тангенциальные модули, используемые при вычислениях податливостей, зависят только от одной компо-ненты деформации, т. е. на величину тангенциального модуля в направлении волокон не влияют деформации в поперечном направлении или сдвиговые деформации и т. д. Рассматриваемый подход ограничивается анализом несущей способности слоистых композитов, симметричных относительно срединной плоскости (Вif = 0), в условиях одноосного или пропорционального двухосного нагружения в плоскости армирования. Поскольку в основу подхода положена классическая теория слоистых сред, межслойные взаимодействия не учитываются. Как и в предыдущем методе, для слоистых композитов с одинаковой схемой армирования в плоскости, но разным расположением слоев по высоте предсказываются идентичные предельные кривые и диаграммы деформирования. В действительности разное расположение слоев по высоте композита может внести значительные изменения в величину прочности.[5, С.151]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Дальский А.М. Технология конструкционных материалов, 1985, 448 с.
2. Тарнопольский Ю.М. Пространственно-армированные композиционные материалы, 1987, 224 с.
3. Браутман Л.N. Применение композиционных материалов в технике Том 3, 1978, 512 с.
4. Браутман Л.N. Разрушение и усталость Том 5, 1978, 488 с.
5. Геракович К.N. Неупругие свойства композиционных материалов, 1978, 296 с.
6. Тарнопольский Ю.М. Пространственно-армированные композиционные материалы. Справочник, 1987, 224 с.
7. Красовский В.Н. Примеры и задачи по технологии переработки эластомеров, 1984, 239 с.
8. Симамура С.N. Углеродные волокна, 1987, 304 с.
9. Симамура С.N. Углеродные волокна, 1987, 304 с.
10. Дальский А.М. Технология конструкционных материалов, 2003, 511 с.
11. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
12. Комаров О.С. Технология конструкционных материалов, 2005, 560 с.
13. Любин Д.N. Справочник по композиционным материалам Книга 2, 1988, 581 с.
14. Бабаевского П.Г. Промышленные полимерные композиционные материалы, 1980, 472 с.
15. Алфутов Н.А. Расчет многослойных пластин и оболочек из композиционных материалов, 1984, 264 с.
16. Белкин И.М. Ротационные приборы Измерение вязкости и физико-механических характеристик материалов, 1968, 273 с.
17. Кучеряев Б.В. Механика сплошных сред, 2000, 320 с.
18. Мальков В.М. Механика многослойных эластомерных конструкций, 1998, 319 с.
19. Партон В.З. Механика разрушения, 1990, 239 с.
20. Гун Г.Я. Математическое моделирование процессов обработки металлов давлением, 1983, 352 с.
21. Немировский Ю.В. Прочность элементов конструкций из композитных материалов, 1986, 166 с.
22. Овчинский А.С. Процессы разрушения композиционных материалов, 1988, 280 с.
23. Розенберг А.М. Качество поверхности, обработанной деформирующим протягиванием, 1977, 188 с.
24. Цветаева А.А. Дефекты в закаленных металлах, 1969, 385 с.

На главную