На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Представлены Расчетные

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

В табл. 3 представлены расчетные данные, характеризующие равновесие в системе графит с различной степенью совершенства^ кристаллической решетки — примеси металлов в газовой фазе. С увеличением степени совершенства графита возрастает количество-атомов примесей, адсорбирующихся на поверхности кристаллов. Однако удельная концентрация адсорбированных атомов на поверхности кристалла для каждого металла есть величина постоянная.[3, С.143]

Па рис. 3 представлены расчетные и экспериментальные кривые усталости сплавов ЭИ867 и ЖС6К при симметричном цикле нагружения в условиях изгиба с вращением.[4, С.380]

Периодически повторяющийся элемент (рис. 6) представляет собой типичную модель, применяемую в микромеханике для определения механических свойств композитов. Используя данную модель и предполагая хорошую адгезию на поверхности раздела, можно на основе простого правила смесей [16] вывести выражения для расчета модуля Юнга композита и коэффициента Пуассона. На рис. 7 представлены расчетные и экспериментальные данные для эпоксидного композита с волокнами кз Е-стекла. Хорошее согласие теории с экспериментом позволяет сделать вывод, что предположение о хорошей адгезии на поверхности раздела в композите вполне оправданно или что параметры, указанные на рис. 7, возможно, не чувствительны к нарушению адгезионного соединения.[2, С.49]

На рисунках 2.12-2.15 представлены гранулометрические характеристики, полученные на различных аппаратах в оптимальных режимах для нескольких видов руд. Электроимпульсная дезинтеграция дает наиболее равномерный гранулометрический состав по сравнению со всеми видами исследуемых аппаратов. Во всех случаях: исходная крупность - (-30+2) мм, конечная крупность -2 мм, параметры ЭЙ установки: U - 180 кВ, W'= 220 Дж. В скобках (в подписях к рисункам) указаны выходы труднообогатимых (-40 мкм) и необогатимых (-13 мкм) классов крупности. Представленные данные показывают, что выход этих классов, которые, как правило, в технологических процессах переработки руд идут в отвальные хвосты и определяют потери полезной компоненты, при электроимпульсном разрушении существенно меньше, чем на других испытуемых аппаратах. Полученные распределения по крупности на электроимпульсной установке наиболее предпочтительны при обогащении руд. На рисунке 2.16 представлены расчетные и экспериментальные гранулометрические характеристики, полученные при электроимпульсном разрушении руд Шерловогорского и Ловозерского месторождений. Расчет выполнен по методике, изложенной в разделе 2.4. Соответствие расчетных и экспериментальных гранулометрических характеристик удовлетворительное, что указывает на возможность использования предложенной модели для расчета гранулометрических характеристик готового продукта.[5, С.94]

В табл. 7.4 представлены расчетные варианты циркуляционного метода диффузионного насыщения, многие из которых реализованы на практике.[10, С.215]

На рис. 4.19 представлены расчетные и экспериментальные зависимости деформирующего усилия от времени для двух скоростей осадки при различном числе элементов и различных типах[8, С.114]

На рис. 2.69 представлены расчетные графики изменения модуля упругости листов из хромомолибденовой стали после отжига и горячей прокатки [4, гл. 1 ]. Здесь а — угол между осью образца и направлением прокатки. Экспериментальные значения нанесены соответствующими точками. На рис. 2.70 представлены расчетные кривые изменения модуля упругости листовой меди [4, гл. 11 после холодной прокатки и после рекристаллизации. Точками нанесены экспериментальные значения Веертса. Из рис. 2.69 и 2.70 видно, что расчеты по[11, С.129]

Рассмотрим ряд графито-эпоксидных слоистых композитов, у которых преобладающая компонента напряжения — растягивающее аг в срединной плоскости. Чтобы рассчитать напряженное состояние соответствующих композитов, распределение межслойных напряжений по толщине у свободной кромки было аппроксимировано с использованием теории слоистых пластин и механизма переноса напряжений, предложенного в работе [4]. Затем распределение компонент меж-слойного напряжения было рассчитано по глобально-локальной модели. Предполагалось, что межслойное растягивающее напряжение в слоистом композите равно трансверсальному растягивающему напряжению в слоистом пакете в целом. На рис. 3.33—3.38 представлены результаты расчетов и экспериментов. Предположение, что свободное от напряжений состояние достигается не при 177°С, а при 125°С [30], позволило учесть остаточные технологические напряжения в срединной плоскости. Коэффициенты теплового расширения в продольном и трансверсальном направлениях равны соответственно -0,9-10~6и25,2-10~6 "С"1. Сплошными кривыми на рисунках представлены расчетные результаты, полученные по уравнению (2), а кружками — данные для различных слоистых композитов. Рис. 3.33—3.36 относятся к осевому растяжению, а рис. 3.37 и 3.38 —к осевому сжатию образцов. В обоих случаях доминирующая компонента напряжения — растягивающее <тг в срединной плоскости. Найдено, что при смене знака приложенного к образцу напряжения растягивающее аг меняет знак на противоположный (становится сжимающим), и расслоение не может произойти. Экспериментальные результаты хорошо согласуются с расчетными данными, за исключением[13, С.167]

На рис. 200 представлены расчетные кривые усталости, построенные по третьему методу с учетом кинетики изменения неупругой деформации при мягком нагружении. Как видно из этого рисунка, рассеивание расчетных точек примерно соответствует уровню рассеивания экспериментальных точек.[14, С.289]

На рис. 7.8а представлены расчетные диаграммы одноосного сжатия для одной из реализаций случайной структуры представительного объема зернистого композита. Принималась упрощающая гипотеза о равномерности распределения коэффициентов жесткости R,j по поверхности неоднородного тела и возможности представления вида[12, С.136]

В табл. V.1 для ПММА и ПВХ в контакте с различными алка-нами и спиртами представлены расчетные значения ^тж и число циклов до разрушения N при нагружении образцов по схеме двухстороннего изгиба с частотой и = 100 цикл/мин и о =* = 42,5 МПа. В данном случае тепловой эффект отсутствует.[9, С.187]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Иванова В.С. Синергетика и фракталы. Универсальность механического поведения материалов, 1998, 368 с.
2. Браутман Л.N. Поверхности раздела в полимерных композитах Том 6, 1978, 296 с.
3. Еременко В.Н. Физическая химия конденсированных фаз, сверхтвердых материалов и их границ раздела, 1975, 240 с.
4. Материалы М.К. Механическая усталость металлов, 1983, 440 с.
5. Курец В.И. Электроимпульсная дезинтеграция материалов, 1976, 326 с.
6. Иванова В.С. Синергетика и фракталы в материаловедении, 1994, 384 с.
7. Москвичев В.В. Трещиностойкость и механические свойства конструкционных материалов, 2002, 335 с.
8. Малинин Н.Н. Ползучесть в обработке металлов (БР), 1986, 223 с.
9. Манин В.Н. Физико-химическая стойкость полимерных металлов в условиях эксплуатации, 1980, 248 с.
10. Арзамасов Б.Н. Материаловедение, 2002, 657 с.
11. Ашкенази Е.К. Анизотропия конструкционных материалов Изд2, 1980, 248 с.
12. Вильдеман В.Э. Механика неупругого деформирования и разрушения композиционных материалов, 1997, 288 с.
13. Пэйгано Н.N. Межслойные эффекты в композитных материалах, 1993, 347 с.
14. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.

На главную