На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Образование карбидной

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Имеются данные, что в мартенситно стареющих пружинных сталях на Fe—N1 и Fe—Сг—Ni основах содержание титана может быть повышено до 1,2—1,4 %, так как в тонких сечениях образование карбидной сетки по границам аустенитного зерна при закалке и связанное с этим охруп-чивание сталей подавляется[7, С.213]

В интервале 600—800 °С по грани-дам аустенитных зерен выделяются карбиды хрома (СгмС0); карбидная реакция может начаться уже при медленном охлаждении в данном интервале температур, тем более при изотермической выдержке. Образование карбидной сетки приводит к снижению пластичности и ударной вязкости при криогенных температурах,[8, С.502]

В интервале 600—-800 °0 по грани. цам аустенитных зерен выделяются карбиды хрома (Cr23Q); карбидная реакция может начаться уже при мед. ленном охлаждении в данном интер. вале температур, тем более при изо-термической выдержке. Образование карбидной сетки приводит к снижению пластичности и ударной вязкости прн криогенных температурах.[5, С.502]

Такие элементы, как молибден и вольфрам, снижают скорость диффузии углерода в аустените. Следовательно, эти элементы, с одной стороны, тормозят перераспределение углерода, а с другой — замедляя его диффузионную подвижность, тормозят образование карбидной фазы.[9, С.10]

Вместо вольфрама, оказывающего отрицательное влияние на устойчивость против образования трещин при термической обработке, введен молибден в количестве 0,2—0,3%. Легирование молибденом способствует повышению устойчивости против образования закалочных трещин [148], затрудняет образование карбидной сетки, значительно повышает прокаливаемость и вязкость закаленной стали. Кремний и ванадий введены в комплекснолегированную сталь в указанных выше количествах.[3, С.84]

Быстрорежущие стали благодаря замедляющему влиянию избыточных карбидов сохраняют мелкое зерно (например, Р18 при нагреве до 1250—1260° С). Более высокий нагрев Р18, вызывая растворение большей части избыточных карбидов, усиливает рост зерна, протекающего особенно интенсивно при нагреве выше 1290° С. Нагрев этой стали до 1300— 1310° С вызывает образование карбидной сетки по границам выросших зерен вследствие выделения части карбидов из пересыщенного аустенита при охлаждении (рис. 14.16, а). Нагрев выше этих температур создает оплавление и образование участков эвтектики и 8-эвтектоида. Эти процессы снижают свойства сталей.[2, С.253]

Есди же речь идет именно об обратимой отпускной хрупкости, одним из основных признаков развития которой является неизменность структуры и прочности (твердости), то в этом случае монотонная кинетика также является одним из наиболее общих признаков. Так, в работе [20] отмечено, что большинством исследований, выполненных в последние годы, установлена монотонная, с тенденцией к затуханию, зависимость охрупчивания от г; она не имеет максимума, если предварительный высокий отпуск достаточной длительности исключает какие бы то ни было структурные изменения при охрупчивающей выдержке (дополнительное образование карбидной фазы в связи с падением растворимости при снижении температуры, например от 650 до 500°С, не приводит к появлению новых выделений, которые должны были бы иметь более высокую дисперсность, чем сформировавшиеся при высоком отпуске; подрастание 14[12, С.14]

В результате термической обработки поверхностный слой приобретает структуру мелкоигольчатого мартенсита и изолированных участков остаточного аустепита (не более 15—20 %). Большое значение имеет прокаливаемость цементованного слоя, под которым понимают способность стали образовывать структуру мартенсита с HRC 59—62 на заданном расстоянии от поверхности. Образование в цементованном слое карбидов и внутреннее окисление, уменьшая количество легирующих элементов в аустените, снижают прокаливаемость цементованного слоя Карбиды добавочно уменьшают прокаливаемость, играя роль готовых центров распада аустенита, снижая его устойчивость. Недопустимо образование карбидной сетки, резко повышающей хрупкость слоя Изолированные карбиды также могут снизить вязкость цементованной стали, особенно в углах и на торцах деталей. Увеличение интенсивности охлаждения повышает прокаливаемость слоя.[1, С.237]

В результате термической обработки поверхностный слой приобретает структуру мелкоигольчатого мартенсита и изолированных участков остаточного аустенита (не более 15—20 %). Большое значение имеет прокаливаемость цементованного слоя, под которым понимают способность стали образовывать структуру мартенсита с HRC 59—62 на заданном расстоянии от поверхности. Образование в цементованном слое карбидов и внутреннее окисление, уменьшая количество легирующих элементов в аустените, снижают прокалива емость цементованного слоя Карбиды добавочно уменьшают прокаливаемость, играя роль готовых центров распада аустенита, снижая его устойчивость. Недопустимо образование карбидной сетки, резко повышающей хрупкость слоя Изолированные карбиды также могут снизить вязкость цементованной стали, особенно в углах и на торцах деталей. Увеличение интенсивности охлаждения повышает прокаливаемость слоя.[10, С.237]

В результате термообработки поверхностный слой приобретает структуру мелкоигольчатого мартенсита (рис. 149, б) и изолированных участков остаточного аустенита (до 30—50 %). Большое значение имеет прокаливаемость цементованного слоя, под которой понимают способность стали образовывать структуру мартенсита с 59—62 HRG на заданном расстоянии от поверхности. Образование в цементованном слое карбидов и внутреннее окисление, уменьшая количество легирующих элементов в аустените, снижает прокаливаемость цементованного слоя. Карбиды добавочно уменьшают прокаливаемость, играя роль готовых центров распада аустенита, снижая его устойчивость. Недопустимо образование карбидной сетки, резко повышающей хрупкость слоя. Изолированные карбиды также могут снизить вязкость цементованной стали, особенно в углах и на торцах деталей. Увеличение интенсивности охлаждения повышает прокаливаемость слоя.[4, С.237]

В результате термической обработки поверхностный слой приобретает структуру мелкоигольчатого мартенсита и изолированных участков остаточного аустенита (не более 15—20 %). Большое значение имеет прокаливаемость цементованного слоя, под которым понимают способность стали образовывать структуру мартенсита с HRC 59—62 на заданном расстоянии от поверхности. Образование в цементованном слое карбидов и внутреннее окисление, уменьшая количество легирующих элементов в аустените, снижают прокалива емость цементованного слоя. Карбиды добавочно уменьшают прокаливаемость, играя роль готовых центров распада аустенита, снижая его устойчивость. Недопустимо образование карбидной сетки, резко повышающей хрупкость слоя. Изолированные карбиды также могут снизить вязкость цементованной стали, особенно в углах и на торцах деталей. Увеличение интенсивности охлаждения повышает прокаливаемость слоя.[11, С.237]

1. Образование карбидной сетки путем пробной цементации (см. гл. XII) при 930° С в течение 8 ч. Это самый распространенный метод для рядовых контрольных испытаний (особенно рекомендуется для низкоуглеродистой стали), хотя он не всегда дает надежные результаты. Шлифы рекомендуется травить пикратом натрия, который окрашивает карбидную сетку в черный цвет (фиг. 116, а).[6, С.187]

Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
2. Лейкин А.Е. Материаловедение, 1971, 416 с.
3. Лахтин Ю.М. Новые стали и сплавы в машиностроении, 1976, 224 с.
4. Лахтин Ю.М. Материаловедение Учебник для высших технических учебных заведений, 1990, 528 с.
5. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
6. Болховитинов Н.Ф. Металловедение и термическая обработка Издание 6, 1965, 505 с.
7. Голбдштеин М.И. Специальные стали, 1985, 408 с.
8. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
9. Качанов Н.Н. Прокаливаемость стали, 1978, 192 с.
10. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
11. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1984, 360 с.
12. Утевский Л.М. Обратимая отпускная хрупкость стали и сплавов железа, 1987, 225 с.

На главную