На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Обработки поскольку

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Эти стали предназначены для использования главным образом в состоянии поставки без последующей обработки давлением, сварки или термической обработки, поскольку их химический состав, определяющий режимы обработки, может сильно колебаться.[2, С.251]

Наиболее надежный путь исключения горячесолевого растрескивания —правильный выбор состава сплава и его термической обработки. Поскольку солевая коррозия развивается под действием растягивающих напряжений, то путем конструктивных изменений, ведущих к уменьшению напряжений в особо опасных местах, можно исключить развитие горячесолевого растрескивания. Во многом способствуют этому поверхностная обработка и покрытия, так как именно с поверхности на-• чикается разрушение [12]. Многие исследователи отмечают увеличение стойкости к горячесолевому растрескиванию при снижении шероховатости поверхности. Наоборот, рыхлая поверхность (грубая обработка со следами режущего инструмента, травление поверхности, вакуумный отжиг и пр.) способствует растрескиванию. Анодирование в водных растворах или изменение толщины оксидной пленки на поверхности до 0,600 нм мало влияют на интенсивность горячесолевого растрескивания. Стойкость к растрескиванию можно резко повысить с помощью металлических покрытий из алюминия, никеля и цинка. Цинк следует использовать только при эксплуатационных температурах ниже температуры его плавления, так как в расплавленном состоянии цинк сам вызывает коррозионное растрескивание. Цинковые покрытия, даже пористые, хорошо защищают титан от горячесолевого растрескивания. Плазменное напыление алюминия и никеля и электролитическое осаждение никеля неэффективны, так как получаемые при этом покрытия пористы. Покрытия, полученные погружением деталей в расплавленный алюминий, хорошо защищают все поверхности, за исключением кромок. Никелевые покрытия более эффективны, если применять трехкратное чередование осаждения с полировкой. Так, никелевое покрытие толщиной 0,008—0,013 мм обеспечивает надежную защиту при работе до 2000 ч при 315°С. В некоторых случаях эффективно полиамидное покрытие. Так, полиамидные пленки толщиной 0,013—0,025 мм при 316°С обеспечивают защиту в течение 1000 ч. При больших выдержках возможно их отслоение.[3, С.47]

Наиболее эффективно свойства поверхностного слоя могут быть повышены в результате химико-термической обработки, поскольку возрастают твердость, теплостойкость, стойкость против коррозии, в ряде случаев уменьшается коэффициент тре-иия.[4, С.613]

Эти стали предназначены для использования главным образом в состоянии поставки без последующей обработки давлением, сварки или термической обработки, поскольку их химический состав, определяющий режимы обработки, может сильно колебаться.[7, С.251]

Наиболее эффективно свойства поверхностного слоя могут быть повышены в результате химико-термической обработки, поскольку в результате ее возрастают твердость, теплостойкость и стойкость против коррозии. В этом случае возможно повышение стойкости инструмента в среднем в 1,5—3 раза. Химико-термическая обработка целесообразна для инструментов, сохраняющих улучшенный слой после переточки полностью (резьбовые и червячные фрезы, долбяки, протяжки, фасонные резцы, метчики и др.) или частично (сверла, зенкеры, многие штампы).[8, С.387]

При использовании этих устройств осуществляется способ непрерывно-последовательной ТМО поверхностей деталей. Этот способ имеет, однако, ряд недостатков. Он пригоден только для деталей с определенной минимальной длиной упрочняемой поверхности, что обусловлено, как правило, последовательным расположением элементов устройства. Кроме того, конфигурация упрочняемого изделия должна обеспечивать свободный вход и выход через элементы устройства. Другой их недостаток связан с невозможностью обеспечения изотермических условий обработки. Поскольку индуктор должен быть смещен с участка поверхности, который в следующий момент подвергается деформации, трудно регулировать температуру этой зоны. Недостатки, связанные с конструктивным несовершенством устройств, описанных выше, отсутствуют в устройствах для единовременной поверхностной ТМО. Принципиальная схема такого устройства приведена на рис. 12 (А. с. № 310941).. В устройстве используется так называемая секторная головка, в которой скомпонованы индуктор 2, накатывающий орган 3 и спрейер 4, расположенные в одной плоскости, перпендикулярной оси упрочняемого изделия.[8, С.403]

Ранее была показана сильная зависимость структуры и некоторых физико-механических свойств сплавов ниобий—цирконий (гафний) —азот от термической обработки. Поскольку рассматриваемая группа сплавов является дисперсионно-твердеющими сплавами, можно комплекс прочностных и пластических свойств этих сплавов менять за счет подбора соответствующей термической обработки по схеме: закалка + старение. Так, 100-часовая прочность при 1100° С сплава НЦА-45 после отжига при 1400° С составляет ~11,5 кгс/мм2, тогда как термообработка этого сплава по режиму: отжиг при 1600° С (1 ч) и старение при 900° С (1 ч) увеличивает а1оо°Д° 13 кгс/мм2 [146]. Можно предположить, что использование[9, С.238]

Эти стали предназначены для использования главным образом в состоянии поставки без последующей обработки давлением, сварки или термической обработки, поскольку их химический состав, определяющий режимы обработки, может сильно колебаться.[10, С.251]

Таким образом, отсутствие участка катастрофического износа резцов при точении стекло- и углепластиков ставит необходимость выбора критерия их затупления по технологическим признакам. Как уже отмечалось выше, токарная обработка ВКПМ является в большинстве случаев окончательной, т. е. черновая и чистовая обработки нехарактерны для этих материалов. Припуск, как правило, снимается за один проход, поэтому точность и качество обработанной поверхности формируются сразу, без чистовой обработки. Поскольку требования точности невелики, основным критерием для выбора величины допустимого затупления резца будет являться качество поверхности.[11, С.72]

Однако отпускная хрупкость может в значительной степени развиваться в процессе термической обработки, поскольку скорость охлаждения крупногабаритных массивных деталей после окончательного отпуска с целью предупреждения развития термических напряжений ограничивают в соответствии с технологическими инструкциями весьма малым значением. Для того чтобы в результате охрупчивания при медленном охлаждении критическая температура хрупкости не превысила установленное техническими условиями значение, концентрации фосфора и никеля в стали должны быть ограничены определенными соотношениями.[12, С.202]

прокаливаемостью не больше некоторой величины, или выбрать сталь другой марки и пойти на некоторые осложнения в снабжении сталью и усложнение технологии термической обработки, поскольку применение стали другой марки может повлечь за собой изменение режима закалки и отпуска.[6, С.171]

г) использование различных специальных приспособлений для жесткой фиксации формы деталей в процессе термической обработки; для деталей сложной формы приспособления используются на всех операциях термической обработки, поскольку после закалки с жесткой фиксацией формы в деталях сохраняются высокие остаточные напряжения и при свободном отпуске благодаря понижению предела текучести в наиболее напряженных участках сечения протекает пластическая деформация, что нарушает равновесие моментов внутренних сил [13] и ведет к поводке деталей; в ряде случаев (для деталей более простой формы) бывает достаточно зафиксировать их форму при охлаждении в процессе закалки (закалка между массивными плитами, закалка в штампах) или при отпуске (старении).[8, С.683]

Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
2. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
3. Чечулин Б.Б. Циклическая и коррозионная прочность титановых сплавов, 1987, 208 с.
4. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
5. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
6. Качанов Н.Н. Прокаливаемость стали, 1978, 192 с.
7. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
8. Лахтин Ю.М. Термическая обработка в машиностроении, 1980, 785 с.
9. Григорович В.К. Дисперсионное упрочнение тугоплавких металлов, 1980, 305 с.
10. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1984, 360 с.
11. Степанов А.А. Обработка резанием высокопрочных композиционных полимерных материалов, 1987, 176 с.
12. Утевский Л.М. Обратимая отпускная хрупкость стали и сплавов железа, 1987, 225 с.

На главную