На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Обработки инструмента

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Наиболее совершенным методом термической обработки инструмента из стали 9ХС является нагрев ее в соляных электродных ваннах и ступенчатая закалка в расплавленной смеси едкого натра с едким калием. Этот процесс осуществляется при помощи автоматической поточной линии, обеспечивающей комплексную механизацию закалки и увеличение производительности в 10 раз. Например, инструменты из стали 9ХС, подвешенные на конвейере, вначале подогреваются газом (фиг. 220) в течение 2 мин до 400° С, затем нагреваются в электродной ванне из расплавленной соли (100%) NaCl в течение 3 мин до закалочной температуры 870° С. Нагретые инструменты передаются для ступенчатой закалки в ванну из расплавленных щелочей, нагретых при 200° С, где они выдерживаются 5,5 мин. Для этого применяется эвтектическая смесь из 25% NaOH и 75% КОН добавкой 4% Н2О, имеющая -температуру плавления 145° С.[4, С.370]

Проведенные исследования и практика термической обработки инструмента показали, что наилучшие результаты достигаются при твердости незакаленной сердцевины HRC 40—45. При более высокой твердости могут появиться поверхностные трещины, при меньшей могут возникать внутренние кольцевые трещины, располагающиеся в переходной зоне. Так как твердость в сердцевине зависит не только от прокаливаемости стали данной плавки и среды охлаждения, но и от размеров изделия (рис. 310, а), то необходимо учитывать эти факторы и для данного размера сечения инструмента назначать сталь соответствующего балла по прокаливаемости, обеспечивая получение в сердцевине твердости, равной HRC 40—45.[1, С.413]

Проведенные исследования и практика термической обработки инструмента показали, что наилучшие результаты достигаются при твердости незакаленной сердцевины HRC 40—45. При более высокой твердости могут появиться поверхностные трещины, при меньшей могут возникать внутренние кольцевые трещины, располагающиеся в переходной зоне. Так как твердость в сердцевине зависит не только от прокаливаемости стали данной плавки и среды охлаждения, но и от размеров изделия (рис. 310, а), то необходимо учитывать эти факторы и для данного размера сечения инструмента назначать сталь соответствующего балла по прокаливаемости, обеспечивая получение в сердцевине твердости, равной №RC 40—45.[6, С.413]

При постоянных условиях шлифования и режиме термической обработки инструмента, изготовленного из стали, не содержащей карбидов ванадця, склонность к сохранению v-фазы во вторично закаленном слое увеличивается с повышением отношения углерода к вольфраму в стали; это справедливо и по отношению плавок стали Р18.[3, С.92]

Обработка холодом. Как один из процессов улучшения структуры инструмента из быстрорежущей стали применялся процесс дополнительной обработки инструмента холодом. Однако сложность оборудования для ведения процесса обработки холодом при температурах до 80° С ниже нуля (холодильные установки) привела' к тому, что этот процесс не применяется.[11, С.497]

Применение термо-механико-магнитной обработки позволило на стали 45 получать предел прочности 225 кГ/мм2, предел текучести 200 кГ/мм2 при удлинении около 6% и сужении около 15% (без наложения магнитного поля ВТМО по указанному режиму аь =200 кГ/мм2 при поперечном сужении около 40%). У сталей У7 и У12 после термо-механико-магнитной обработки истинное сопротивление разрушению примерно на 70% выше, чем после обычных методов обработки (величина SK достигает 250 кГ/мм2 для стали У7 и 220 кГ/мм2 для стали У12), и, что особенно важно, при этом сохраняется высокий уровень пластических характеристик. В связи с этим термо-ме-ханико-магнитную обработку сталей такого класса целесообразно применять для обработки инструмента, испытывающего в работе значительные нагрузки или даже перегрузки. Изучение влияния магнитного поля на склонность материала к отпускной хрупкости, проводившееся на сталях 40ХН и 40Х, показало, что ориентировка мартенсита по доменной структуре при намагничивании до насыщения, как бы нивелируя влияние границ бывших аустенитных зерен, почти полностью устраняет склонность данных сталей к отпускной хрупкости [95].[2, С.88]

Процесс обработки холодом по сравнению с правильно приведенным процессом термической обработки инструмента особых преимуществ не дает, но может улучшить структуру материала инструмента за счет более полного распада остаточного аустенита.[11, С.497]

В ГОСТах и технических условиях инструментальная сталь классифицируется по химическому составу, так как одна и та же марка инструментальной стали может иметь разное назначение и требовать различной термической обработки инструмента.[4, С.362]

Термическая обработка быстрорежущих сталей включа ет смягчающий отжиг проката или поковок перед изготов-лением инструмента и окончательную термическую обработку — закалку с отпуском готового инструмента Схема термической обработки инструмента из быстрорежущей стали Р6М5 приведена на рис 219 Для других сталей схема обработки знало[8, С.373]

Низкотемпературное цианирование проводится при температуре 500-600 "С. При этом преобладает насыщение азотом. Глубина цианированного слоя составляет 0,2-0,5 мм, твердость поверхности — HV 1000. Применяется низкотемператупное цианирование, главным образом для обработки инструмента из быстрорежущей стали.[7, С.147]

Изготовленный из правильно подобранного инструментального материала режущий инструмент может иметь высокую или низкую стойкость, так как высокие режущие свойства инструмента обеспечивает не только материал, а также оптимальная геометрия и правильно проведенная технология обработки инструмента (термическая обработка, шлифование, заточка и т. д.), но и условия эксплуатации инструмента. После правильно проведенной термической обработки режущая кромка инструмента приобретает необходимую, характерную для данного инструментального материала твердость и износостойкость.[12, С.404]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
2. Иванова В.С. Новые пути повышения прочности металлов, 1964, 120 с.
3. Лахтин Ю.М. Новые стали и сплавы в машиностроении, 1976, 224 с.
4. Болховитинов Н.Ф. Металловедение и термическая обработка Издание 6, 1965, 505 с.
5. Грудев А.П. Трение и смазки при обработке металлов давлением Справочник, 1982, 311 с.
6. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
7. Пейсахов А.Н. Материаловедение и технология конструкционных материалов, 2003, 407 с.
8. Голбдштеин М.И. Специальные стали, 1985, 408 с.
9. Лахтин Ю.М. Термическая обработка в машиностроении, 1980, 785 с.
10. Попилов Л.Я. Справочник по электрическим и ультразвуковым методам обработки материалов, 1963, 481 с.
11. Аршинов В.А. Резание металлов и режущий инструмент, 1964, 544 с.
12. Аршинов В.А. Резание металлов и режущий инструмент Издание 3, 1975, 440 с.
13. Белый А.В. Структура и методы формирования износостойких поверхностных слоев, 1991, 208 с.

На главную