На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Обрабатываемого материалов

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Рассмотрим зависимости отношения твердостей инструментального и обрабатываемого материалов от температуры резания, приведенные на рис. 64 и построенные по данным рис. 63. Из рисунка следует, что в интервале температур 650—920° С это отношение меньше в случае расточки упрочненной стали 45. Сопоставляя рис. 63 и 64, видим, что разница отношений Н.ЛМ1Н0_Ы при обработке упрочненной и неупрочненной сталей со скоростью 80 м~1мин хорошо согласуется с величиной понижения стойкости резцов при расточке упрочненной стали в[3, С.96]

Коэффициент Cv и показатель относительной стойкости т зависят от свойств инструментального и обрабатываемого материалов, площади срезаемого слоя и охлаждения; их величины определяют по справочникам. Так как при точении величина от мала (0,1...0,4), то стойкость резцов резко падает даже при незначительном повышении скорости резания.[2, С.464]

Сопоставляя кривые, приведенные на рис. 60, 62, 64, видим, что благоприятное изменение (увеличение) отношения твердостей инструментального и обрабатываемого материалов приводит к уменьшению относительного износа и повышению стойкости инструмента, и наоборот. Точки перегибов этих кривых совпадают между собой, хотя, как показал А. Д. Макаров [67], такое совпадение для зависимостей относительного износа и стойкости инструмента от температуры резания в общем случае необязательно. Как отмечалось выше, точки перегибов зависимостей v — Т при обработке сталей 10, 45 и У8А соответствуют различным температурам резания. В районе максимумов стойкостных кривых [65] начинается процесс быстрого растворения компонентов твердого сплава в обрабатываемом материале (диффузия). Начало диффузии для данного твердого сплава зависит при этом от химического состава обрабатываемого материала. Авторами установлено, что увеличение содержания углерода в стали отодвигает начало диффузии в сторону более высоких температур резания.Уменьшение содержания углерода в стали приводит к ослаблению нарастания диффузионного износа при увеличении температуры резания, что подтверждается следующим. Показатели относительной стойкости т для правых участков стойкостных кривых (рис. 56), характеризующие степень нарастания диффузионного износа, при расточке сталей У8А, 45 и 10 соответственно равны 5,0; 4,8 и 4,0.[3, С.97]

Ойыты показали, что разница отношений твердостей инструментального и обрабатываемого материалов при протягивании неупрочненной и упрочненной стали 45 хорошо согласуется с указанной разницей стойкостей протяжки.[3, С.104]

Адгезионный износ при обработке ВКПМ почти отсутствует, так как условиями для его возникновения являются наличие сродства инструментального и обрабатываемого материалов, высоких давлений в зоне резания и пластических деформаций. Разрушение ВКПМ при резании носит упругий характер, что во многом исключает адгезионный износ. Этот износ может быть лишь при обработке органопластика при температурах в зоне резания 6>300°С. В этом случае отмечается пластическое течение материала и наблюдается довольно интенсивный адгезионный износ инструмента из быстрорежущих сталей и незначительный адгезионный износ твердосплавного инструмента.[4, С.43]

Для оценки влияния величины ЯИ.М/Я0.М на стойкость инструмента при расточке стали 45 на одном графике (рис. 63) были построены кривые Т — в (по данным рис. 62) и зависимости твердости инструментального (Т15К.6) и обрабатываемого материалов от температуры, полученные на основании исследований авторов и данных А. И. Бетанели[3, С.95]

Диффузионное изнашивание инструмента протекает при таких условиях резания, когда между обрабатываемым и инструментальным материалами устанавливаются устойчивые адгезионные связи и при температурах выше 850 °С происходит взаимная'диффузия инструментального и обрабатываемого материалов. Этот вид изнашивания в большей степени характерен при обработке инструментом из твердых сплавов, металлокерамики и алмазным инструментом. При высокотемпературном контактном[1, С.578]

Адгезионно-усталостное изнашивание инструмен-т а является результатом схватывания инструментального и обрабатываемого материала с последующим вырывом частиц инструментального материала. Наиболее активно адгезионное изнашивание протекает при температуре 0,35—0,5 от температуры плавления материала инструмента и невысокой разности твердостей инструментального и обрабатываемого материалов.[1, С.578]

Располагая приведенным выше материалом, выясним причину различия стойкостей инструмента при обработке упрочненной и неупрочненной сталей. Ранее отмечалось, что увеличение степени упрочнения стали вызывает снижение стойкости резцов при ее расточке в диапазоне скоростей резания, расположенных в зоне действия адгезионного износа. Если предположить, что отношение твердостей инструментального и обрабатываемого материалов (Яи.„ и Я0.м) при обработке упроч-[3, С.95]

Обработка боропластика представляет собой весьма серьезную проблему. Это объясняется тем, что микротвердость волокон бора (40—43 ГПа) превосходит твердость таких инструментальных материалов, как быстрорежущие стали и твердые сплавы, и соизмерима с микротвердостью сверхтвердых материалов (СТМ) — натуральных алмазов (98,1 ГПа), синтетических алмазов АС6 (89 ГПа) и эльбора (84 ГПа). Поэтому для точения боропластика могут быть применены только сверхтвердые материалы, причем и в этом случае проблема обработки не снимается, ибо соотношение микротвердостей инструментального и .обрабатываемого материалов составляет всего 2,5, тогда как для эффективного осуществления процесса резания это соотношение микротвердостей должно составлять 4—6.[4, С.91]

a = ai = ю°; ф = 60°; шением твердостей инструментально-Ф, = 15°; /-==0,1 мм) го и обрабатываемого материалов, а температура резания воздействует на стойкость только косвенно, через изменение этого отношения. Нарушение рассматриваемого соответствия при возрастании скорости резания до 180 м/мин вызвано возникновением и усилением диффузионных процессов, интенсивность которых для данной пары инструментального и обрабатываемого материалов определяется лишь температурой [65]. А поскольку температура резания при расточке упрочненной стали ниже температуры при расточке неупрочненной стали, интенсивность диффузионного износа в первом случае будет меньше, чем во втором. Таким образом, при обработке упрочненной и неупрочненной сталей диффузионный износ оказывает на стойкость инструмента воздействие, противоположное воздействию адгезионного износа. Поэтому на восходящих участках стойкостных кривых (см. рис. 56), вблизи их максимумов,[3, С.96]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Фетисов Г.П. Материаловедение и технология металлов, 2001, 640 с.
2. Комаров О.С. Технология конструкционных материалов, 2005, 560 с.
3. Розенберг А.М. Качество поверхности, обработанной деформирующим протягиванием, 1977, 188 с.
4. Степанов А.А. Обработка резанием высокопрочных композиционных полимерных материалов, 1987, 176 с.

На главную