На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Обобщенные результаты

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Обобщенные результаты экспериментов, иллюстрирующие влияние выдержки при постоянной деформации на долговечность малолегированных сталей Сг—Мо и Сг—Мо—V при высокотемпературной малоцикловой усталости даны на рис. 6.58. В отличие от результатов испытаний аустенитнои нержавеющей стали (см. рис. 6.55) кривые имеют выпуклую форму; при увеличении длительности выдержки падение усталостной долговечности ускоряется. Кроме того, влияние выдержки при постоянной деформации no-крайней мере в пределах 100 мин оказывает меньшее влияние на усталостную долговечность ферритной малолегированной стали, чем аустенитнои нержавеющей стали. Свойства стали Сг—Мо при высокотемпературной малоцикловой усталости наряду с результатами исследования влияния выдержки при постоянной деформации описаны в сообщении [70 ] Комитета по пол-[6, С.237]

В табл. 16 приведены обобщенные результаты циклических испытаний при жестком симметричном нагружении технически чистого титана и сплава ПТ-ЗВ при 20°С. Сравнение циклической долговечности обоих сплавов в области малых улругопластических деформаций показывает, что и при 20°С у сплава ВТ1-0 с более низким сопротивлением ползучести долговечность оказывается ниже, чем у сплава ПТ-ЗВ с большим сопротивлением ползучести, несмотря на значительно более высокую предельную пластичность первого. Таким образом, имеющиеся в настоящее время различные уравнения расчета циклической долговечности материалов носят ограниченный характер и применять их для титановых сплавов с низким сопротивлением ползучести нужно с большой осторожностью.[1, С.107]

Сталь с таким небольшим содержанием легирующих элементов крайне чувствительна как к изменению оптимального соотношения между легирующими элементами (например, содержание хрома на верхнем пределе и ванадия — на нижнем), так и к изменению процессов выплавки, заливки, термической обработки. На рис. I. 6 приведены обобщенные результаты испытаний на длительную прочность металла отливок из стали 15Х1М1Ф при температуре 565— 570° С с общей'длительностью испытаний более 400 000 ч, числом испытанных образцов более 100, и максимальной длительностью отдельных испытаний 25 000 ч.[2, С.22]

На рис. 116 приведены характерные диаграммы выносливости на оксидированных и не оксидированных гладких и надрезанных образцах диаметром рабочей части 6 мм при круговом консольном изгибе, полученные Н.И.Лошаковой, С.Ф.Юрьевым и Г.Н.Всеврлодовым. Оксидирование проводили путем нагрева образцов в открытой электропечи до 800°С и выдержке в течение 1 ч с получением слоя повышенной твердости толщиной 40 мкм. Материал образцов — сплав Ti—4 % Al (BT5 с несколько пониженным содержанием алюминия) .Из рис. 116 видно, что термическое оксидирование может резко снижать предел выносливости. Особенно велико это снижение при испытании гладких образцов (почти в 2 раза), у надрезанных (ат=3,5) оно не превышает 25%. Подобное влияние термического оксидирования на усталостную прочность обнаружено при испытании сплавов ВТЗ-1, ВТ6 и др. [ 178, с. 236-247; 179; 180]. Обобщенные результаты исследований, характеризующие зависимость предела выносливости сплава типа ВТ5 от режима оксидирования, приведены на рис. 117. Как следует из этого рисунка, повышение температуры и увеличение продолжительности изотермического окисления сопровождаются снижением предела выносливости оксидированных при 750—800°С гладких образцов на 30—50 %, надрезанных на 25—30 %. С повышением температуры оксидирования усталостная прочность гладких образцов снижается более резко, чем при увеличении длительности процесса. Уменьшение выносливости надрезанных образцов происходит в первые часы выдержки, а при дальнейшем повышении и длительности[1, С.184]

Рис. 1. 8. Обобщенные результаты испытаний на длительную прочность металла и отливок промышленного производства из стали 15Х2МГФБС (ПЗ), ^=580° С:[2, С.25]

На рис. 87 приведены обобщенные результаты исследования интенсивности износа бронз БрОФЮ—1 и БрОФ4—0,25 при испытании в разных рабочих средах. Если смазочная среда содержит поверхностно- иди химически активные компоненты (либо[10, С.187]

Тот факт, что приведенные на рис. 3.10 и 3.17 обобщенные результаты испытаний на базе 107 циклов до разрушения показывают значительное расхождение в усталостной прочности, наводит на мысль о том, что посторонние воздействия, такие как влияние испытательных машин, имеют преобладающее значение. При пределе прочности 53 кГ/мм2 среднее значение предела выносливости в случае изгиба равно 18 кГ/мм2, тогда как в случае симметричного осевого нагружения предел выносливо-[7, С.86]

Говоря о влиянии прочностных свойств на растрескивание в водородсодержащих средах необходимо отметить, что сварное соединение, как гетерогенная система, обладает более широким спектром критериальных значений, определяющих тот или иной фактор ее работоспособности. На рис.24, а представлены обобщенные результаты исследований трещиностой-кости в сероводородсодержащей среде типа NACE сталей и[11, С.87]

Кинетическая теория стеклообразования рассматривает различные кинетические и термодинамические факторы, определяющие процесс образования зародышей кристаллизации и процесс их роста, и устанавливает предельные значения скоростей этих процессов, при которых охлаждаемая жидкость еще образует стекло. Основы этой теории заложены Тамманом [140, 109], разработаны Стевели [165], Тернбалом и Коэном [166—168]. Обобщенные результаты теории изложены Роусоном [33] и Фелыдем [19].[8, С.71]

На рис. 99 приведены диаграммы растяжения монокристаллов Мо ориентировки 1 и 3 в координатах а — епл и т — епл при различных скоростях деформирования. Видно существенное влияние на диаграммы растяжения скорости деформирования: с повышением скорости величины реализуемых пластических деформаций при заданном уровне напряжений существенно уменьшаются, а напряжения, соответствующие переходу от упругого к пластическому деформированию, возрастают. На рис. 100 приведены обобщенные результаты по влиянию скорости деформирования на условный предел упругости a0,oi монокристаллов Мо ориентировки* 1 (кривая 7) и 2 (кривая 2) и на величину пластической деформации, при напряжении а = 370 МПа для кристаллов ориентировки 1 (кривая 3).[9, С.125]

счет увеличения давления или скорости скольжения, а следовательно, увеличения заданной мощности трения оказывает отрицательное влияние на стабильность характеристики фрикционной теплостойкости [19, 32, 37, 48]. Однако при испытаниях образцов ФПМ на лабораторных машинах трения указанное представление часто не подтверждается [51 ]. Для иллюстрации можно привести обобщенные результаты испытаний различных ФПМ (рис. 3.16).[3, С.235]

Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Чечулин Б.Б. Циклическая и коррозионная прочность титановых сплавов, 1987, 208 с.
2. Попилов Л.Я. Новые материалы в машиностроении, 1967, 428 с.
3. Чичинадзе А.В. Полимеры в узлах трения машин и приборов, 1988, 328 с.
4. Чечулин Б.Б. Титановые сплавы в машиностроении, 1977, 249 с.
5. Кудрявцев И.В. Усталость сварных конструкций, 1976, 272 с.
6. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
7. Хэйвуд Р.Б. Проектирование с учетом усталости, 1969, 504 с.
8. Минаев В.С. Стеклообразные полупроводниковые сплавы, 1991, 407 с.
9. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.
10. Рыбакова Л.М. Структура и износостойкость металла, 1982, 215 с.
11. Стеклов О.И. Испытания сталей и сварных соединений в наводороживающих средах, 1992, 129 с.

На главную