На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Объясняется повышением

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Исключительно сильное ингибирование наводороживания коричным альдегидом объясняется повышением электронной плотности на атоме кислорода вследствие смещения электронов кратной связи:[9, С.197]

Широкое применение водных растворов солей и щелочей в практике термической обработки объясняется повышением скорости охлаждения в перлитном интервале температур, что увеличивает прокаливаемость стали. В то же время интенсивность охлаждения в опасной области мартенситного превращения прак* тическн сохраняется.[6, С.182]

Таким образом, повышение плотности покрытия при увеличении содержания ацетилена с 15 до 30% объясняется повышением тепловой и кинетической энергий напыляемых частиц. Присутствие углерода в указанном интервале концентраций ацетилена[2, С.87]

Таким образом активирование диффузионной гомогенизации порошковых Ni-Mo сталей в случае использования оксидов Ni и Мо объясняется повышением уровня интегральной дефектности материала, более высокой дисперсностью частиц Ni, о также существенным увеличением контактной поверхности Fe-Ni, Fe-Mo.[1, С.87]

Из графиков можно сделать выводы, что предельный ток данных автокатодов возрастает с увеличением температуры термической обработки материала. Это, по-видимому, объясняется повышением прочности материала с ростом температуры обработки [24]. Аналогичная зависимость имеет место и для автокатодов из углеродных волокон [167]. Увеличение толщины пластин образца приводит к[4, С.184]

При обработке материалов, которые обычно дают прерывистую стружку, увеличение скорости резания может привести к образованию непрерывной стружки. Этот результат объясняется повышением температуры в зоне резания, вызывающем пластифицирование обрабатываемого материала.[10, С.59]

При испытании сталей в коррозионных средах наблюдается отрицательное проявление масштабного фактора, при котором предел выносливости возрастает с увеличением диаметра образца [38]. Такая закономерность объясняется повышением влияния разупрочнения поверхностных слоев металла в условиях коррозионного воздействия.[7, С.26]

Хорошее смазочно-охлаждающее действие оказывает жидкость, подводимая в смеси с воздухом под давлением 1,5—2 кгс/см2 через узкую щель (сопло*) насадка со стороны задней поверхности резца (рис. 73, б). Жидкость, подводимая в этом случае в распыленном состоянии (в виде тумана), не только снижает трение и облегчает процесс стружкообразования, но и интенсивнее отводит теплоту по сравнению с обычным охлаждением обильным потоком сверху (рис. 73, а), что объясняется повышением скорости воздушно-жидкостной смеси, увеличением ее удельной поверхности (за счет уменьшения дисперсности капель до 3—25 мкм) и снижением ее температуры при выходе из сопла (до 2—10° С).[8, С.72]

Анализ динамики отказов газопромыслового оборудования ОГКМ (рис. 3) показывает, что интенсивность механических разрушений металлоконструкций за время эксплуатации изменяется незначительно и не превышает 2 % от общего количества отказов. В первые 4 года эксплуатации интенсивность остальных отказов также мало изменяется и не превышает 4 %. Превалирующим в этот период является сероводородное растрескивание газопромыслового оборудования и редки случаи потери герметичности кранов. Начиная с пятого года эксплуатации ОГКМ прогрессирующе увеличивается интенсивность отказов вследствие язвенной коррозии, сероводородного растрескивания металлоконструкций и потери герметичности кранов. Интенсификация коррозионных процессов в этот период объясняется повышением влажности сероводород-содержащих сред вследствие увеличения водопроявления в скважинах. Кроме того, уменьшение давления газа на УКПГ привело к исчерпанию дроссель-эффекта и повышению влаж-[11, С.27]

области распада переохлажденного аустенита и о влиянии полноты фазовой перекристаллизации при охлаждении на положение температурных границ а —»• ^-превращения при последующем нагреве до заданной температуры прокатки. Представленные на рис. 5.7 зависимости положения критических точек Ас\, Лс3 и Лг3, Аг\ отражают влияние числа циклов термопластической обработки нагрев — прокатка — охлаждение с обжатиями, равными 10 %, в каждом цикле. Там же нанесены линии положения критических точек Ас\ и Лс3, полученные в квазиизотермических условиях (скорость нагрева 0,5°С/с), и критических точек ЛЛЗ и• Ari, полученных при скоростях охлаждения, близких к применявшимся в эксперименте (0,6°С/с), но без предварительной пластической деформации. Из рис. 5.7, а видно, что при реализации 1-го режима с полной фазовой перекристаллизацией всего сечения при подстуживании в паузах между проходами температурный интервал ос-^ ^-превращения незначительно изменяется с увеличением числа циклов, а именно: после пятого цикла температура точки Асз понизилась примерно на 30 °С. Температурный интервал у -*• «-превращения также смещен примерно на 15 °С в сторону меньших температур относительно полученного в случае отсутствия пластической деформации. Проведение неполной фазовой перекристаллизации между проходами при реализации 2-го режима (рис. 5.7, б) также незначительно изменяет положение критических точек при нагреве, а температурный интервал у -*~ а-превращения независимо от числа циклов обработки повышается в среднем на 20—30°. Такое снижение устойчивости переохлажденного аустенита объясняется повышением его энергии за счет накопления дефектов структуры под действием деформации в условиях динамического фазового у-+а,-превращения и находится в соответствии с результатами, полученными в работе [69]. Повышение температуры нагрева под прокатку до 1100 °С (5-й режим) при прочих равных условиях устраняет эффект смещения критических точек Лсз, Ас\ и Лг3 (рис. 5.7,0). Интервалы а -> у- и[12, С.170]

увеличением 'a=i:/0. Это объясняется повышением максимальных растягивающих напряжений цикла за счет роста главного напряжения 01.[3, С.18]

146 мл/100 г покрытия; аналогичную картину мы наблюдаем и в других электролитах. Уменьшение водорода в электролитическом осадке с увеличением катодной плотности тока также объясняется повышением катодной поляризации (наличием концентрационной поляризации для разряда ионов водорода), т. е. установленная ранее зависимость справедлива и для этого случая.[5, С.71]

Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Материалы Н.С. Синергетика, структура и свойства материалов, самоорганизующиеся технологии, 1996, 256 с.
2. Труды В.С. Защитные покрытия, 1979, 272 с.
3. Школьник Л.М. Методика усталостных испытаний, 1978, 304 с.
4. Шешин Е.П. Структура поверхности и автоэмиссионные свойства углеродных материалов, 2001, 288 с.
5. Петров Ю.Н. Влияние условий электролиза на свойства электролических железных покрытий, 1957, 156 с.
6. Лахтин Ю.М. Термическая обработка в машиностроении, 1980, 785 с.
7. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.
8. Аршинов В.А. Резание металлов и режущий инструмент Издание 3, 1975, 440 с.
9. Белоглазов С.М. Наводороживание стали при электрохимических процессах, 1975, 412 с.
10. Браун Р.Х. Обработка металлов резанием, 1977, 328 с.
11. Стеклов О.И. Испытания сталей и сварных соединений в наводороживающих средах, 1992, 129 с.
12. Федюкин В.К. Термоциклическая обработка металлов и деталей машин, 1989, 257 с.

На главную