На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Номинальных напряжениях

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

При небольших номинальных напряжениях большая часть поверхности усталостного разрушения аустенитной стали, 12X18Н9Т имеет "волокнистый" вид с радиальным расположением отдельных волокон. Усталостные бороздки, направленные поперек трещины, возникают в образцах этой стали лишь вблизи зоны долома.[18, С.354]

Рассматриваемое здесь инициирование трещины может возникнуть при номинальных напряжениях, значительно меньших предела текучести материала сосуда или трубопровода. Необходимым условием для этого является наличие дефекта. В случае отсутствия начального дефекта разрушения не произойдет при номинальных напряжениях значительно ниже предела текучести. Инициирование трещины может быть пластическим со значительной пластической деформацией в ее вершине или хрупким с очень малой пластической деформацией в вершине. Температура определяет, хрупким или вязким будет инициирование трещины в материале с дефектом. Хрупкое инициирование имеет более низкий[15, С.152]

Ду§, напряжений о? и т? и пересчитать кривые усталости, построенные в номинальных напряжениях, в действительные [1251. Проиллюстрируем этот расчет схемой, которая остается неизменной для изгиба и кручения (рис. 87). На рис. 87 приняты следующие обозначения: 1 — кривая деформирования в координатах[17, С.111]

Пример. Пусть усталостные испытания болтового соединения типа, показанного на рис. 10.1, дают результат: при номинальных напряжениях <зтп -f-~Г"°сга> равных 8,7±2,6 кГ,/ммг, разрушающее число циклов равно 1 миллиону. Этот результат дает точку на кривой о—lg Л^. Какой формы кривой можно ожидать при данном постоянном среднем напряжении, если предел прочности алюминиевого сплава при растяжении равен 61 кГ/мм2? (Для краткости ниже приводится только ход решения),[11, С.272]

Полученные значения теоретических коэффициентов концентрации напряжений показывают, что в наиболее нагруженной зоне сварного соединения при номинальных напряжениях, соответствующих пределу пропорциональности, возникают упруго-пластические деформации. При этом величины коэффициентов концентрации напряжений и деформаций должны быть скорректированы с учетом выхода материала за пределы упругости.[2, С.173]

Эффективный коэффициент концентрации напряжений Ко = *5яв_1/о_1к — характеристика влияния концентрации напряжений на величину предела выносливости (в номинальных напряжениях).[1, С.14]

Испытания балок коробчатого сечения с приваренными накладками показали [77], что при базе испытаний 65 тыс. нагружений повторным ударом ударная долговечность после поверхностного наклепа при температуре испытания —40° С и номинальных напряжениях ниже предела текучести (о = 0,8ат) заметно возросла. Это позволило широко использовать поверхностный наклеп для упрочнения сварных швов рам тележек подвижного состава.[8, С.246]

При испытаниях на усталость используется аффективны! коэффициент концентрации напряжений Кв «равный отношению предела выносливости гладкого образца б-i к пределу усталости .(вч)нм образца о концентрацией, выраженному в номинальных напряжениях:[4, С.44]

Предел выносливости aRff — максимальное по абсолютному значению напряжение цикла, при котором еще не происходит усталостное разрушение до базы испытания (предварительно задаваемая наибольшая продолжительность испытаний, на усталость). Пределы выносливости выражают в номинальных напряжениях.[13, С.306]

Специфический характер зависимости значений коэффициентов интенсивности напряжений от размера расслоений создает определенные трудности при проведении испытаний. В отличие от большинства схем, используемых в подобных исследованиях, параметр нагруженное™ в вершине усталостной трещины (например, КИН) при постоянных номинальных напряжениях меняется весьма незначительно на протяжении всего времени приложения нагрузки. При этом максимальный КИН не обязательно соответствует наибольшему числу циклов и максимальной длине расслоения. Поэтому для изучения скорости распространения расслоений в широком диапазоне изменения КИН требуется большее число образцов. К преимуществам используемой схемы можно отнести ее близость к реальному механизму накопления повреждений элемента конструкции при воздействии циклических нагрузок.[9, С.252]

Крайние точки справа от этих участков соответствуют ТНП при ИПГ или испытании взрывом, а температура получения 50% волокна в изломе примерно соответствует 1\р при испытании взрывом. Таким образом, располагая экспериментально найденными (по данным ИПГ или испытания взрывом) значениями указанных температур, можно сделать заключение, что при температуре, равной или меньшей ТНП, даже малая трещина (при номинальных напряжениях до а0,2) способна вызвать разрушение. При Тхр трещины даже большой длины не вызовут разрушения, если напряжения лежат ниже предела текучести.[13, С.302]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Школьник Л.М. Методика усталостных испытаний, 1978, 304 с.
2. Гусенков А.П. Прочность при изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении, 1979, 296 с.
3. Кудрявцев П.И. Нераспространяющиеся усталостные трещины, 1982, 176 с.
4. Лебедев А.А. Влияние механической тренировки на ресурс прочности и пластичности конструкционных материалов, 1978, 68 с.
5. Серенсен С.В. Исследования малоцикловой прочности при высоких температурах, 1975, 128 с.
6. Кудрявцев И.В. Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 2, 1968, 498 с.
7. Гусенков А.П. Длительная и неизотермическая малоцикловая прочность элементов конструкций, 1988, 263 с.
8. Кудрявцев И.В. Усталость сварных конструкций, 1976, 272 с.
9. Москвичев В.В. Трещиностойкость и механические свойства конструкционных материалов, 2002, 335 с.
10. Романов А.Н. Разрушение при малоцикловом нагружении, 1988, 280 с.
11. Хэйвуд Р.Б. Проектирование с учетом усталости, 1969, 504 с.
12. Туманов А.Т. Конструкционные материалы Энциклопедия, 1965, 527 с.
13. Бернштейн М.Л. Металловедение и термическая обработка стали Справочник Том1 Изд4, 1991, 462 с.
14. Левин В.А. Избранные нелинейные задачи механики разрушения, 2004, 408 с.
15. Либовиц Г.N. Разрушение Том5 Расчет конструкций на хрупкую прочность, 1977, 464 с.
16. Нотт Ф.Д. Основы механики разрушения, 1978, 256 с.
17. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.
18. Гудков А.А. Трещиностойкость стали, 1989, 377 с.
19. Лютцау В.Г. Структурные факторы малоциклового разрушения металлов, 1977, 144 с.

На главную