На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Напряжение разрушения

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Примеч ание. Для металлокерамических силицидных покрытий определяли напряжение разрушения покрытия по появлению первой видимой трещины при испытании образцов с покрытием на растяжение при комнатной температуре. При этом напряжение разрушения покрытия на стали 12Х18Н10Т»35 кгс/мм2, на стали 10Г2С1 >50 кгс/мм2, на стали 12Х18ШОТ равно 32 кгс/мм2 (при температуре 800° С).[19, С.18]

Напряжения разрушения от скола в зависимости от величины, обратной корню квадратному из расстояния между частицами [47]; af — напряжение разрушения от скола.[6, С.80]

Ряс. 47.5. Ситуация в окрестности вершины трещины к моменту локального разрушения; о) нормальное напряжение, интенсивность пластических деформаций сдвига и эффективное критическое локальное растягивающее напряжение разрушения; б) критическая локальная концентрация Сст и действительная концентрация водорода С.[13, С.357]

Длительная прочность. Под этим термином понимается либо долговечность (т), т. е. время до разрушения в условиях ползучести при данной температуре (Т) и данной нагрузке (а), либо предел длительной прочности — напряжение разрушения при данной температуре и данном времени (ст^о ~ предел длительной прочности при 650 °С за 100ч).[16, С.300]

Повышение напряжения трения решетки матрицы <тп (рис. 1.2) приводит к некоторому росту предела текучести при снижении температуры вязкохрупкого перехода, но одновременно весьма сильно' уменьшается критическое напряжение разрушения и возникает ре-альная опасность хрупкого разрушения. Нам кажется, что это явле^-ние тесно связано с хладноломкостью стали. Следовательно, увеличение напряжения Пайерлса — Наббарро для упрочнения объема пока неэффективно, модель требует дальнейших глубоких исследований. Вместе с тем рост напряжения трения решетки при усилений доли ковалентности в межатомной связи может оказаться весьма благоприятным в случае применения покрытий интерметаллидного^ карбидного или нитридного типов.[3, С.9]

Новая теория нераспространяющихся усталостных трещин, предложенная X. Фукухарой, основана на предположении о достижении амплитудой истинного напряжения в зоне вершины трещины критического разрушающего напряжения. Анализ амплитуд истинных напряжений проведен с использованием закономерностей наложения концентраторов напряжений, а критическое напряжение разрушения определено с учетом влияния скорости нагружения и температуры. Теоретическое решение получено для изгиба при вращении круглых образцов с периферическим концентратором напряжений и растяжения-сжатия по симметричному циклу бесконечной пластины с центральным эллиптическим отверстием. Наиболее интересной особенностью полученного теоретического решения является его применимость для определения пределов выносливости как по трещино-[7, С.42]

Ртуть. Коррозионное растрескивание ртути при 20°С, по-видимому, связано с эффектом Ребиндера. Ртуть резко понижает практически у всех титановых сплавов критический коэффициент интенсивности напряжения. Смачивая поверхность титановых сплавов, ртуть сосредоточивается в щелях и в имеющихся концентраторах напряжения или трещинах и сильно понижает номинальное напряжение разрушения. Поэтому при наличии контакта деталей из титана с ртутью рабочие напряжения в них должны быть резко ограничены (до 0,1 аа _2), а различные концентрации напря-. жени я исключены или снижены за счет большого радиуса скругления.[4, С.56]

На рис. 5.1. приведена диаграмма разрушения при динамической ползучести в безразмерных координатах время—прочность, соответствующая диаграмме прочности при динамической ползучести, показанной на рис. 4.34. На рис. 5.1, а приведена диаграмма среднее напряжение ат—амплитуда напряжения аа, представленная в безразмерных величинах путем деления на эквивалентное статическое напряжение разрушения а'е, определенное с помощью уравнений, аналогичных уравнениям (4.85)—(4.87). Ниже описан метод определения а'е. Разрушение при ползучести происходит при достижении предельного значения накопленной ве-[15, С.130]

Метод создания перенапряжения при температурах пластичности с целью уменьшения влияния дефектов даже в хрупкой зоне является наименее изученным. Для этого случая имеется мало экспериментальных данных. Такие данные необходимо получить при испытаниях конструкций на снятие напряжений или простых надрезанных образцов, не имеющих сварных швов. Имеющиеся данные дают возможность предположить, что напряжение разрушения такого предварительно напряженного образца в условиях, когда разрушение протекает на низком уровне напряжений (например, при температурах хрупкого состояния), по меньшей мере равно, а обычно выше напряжения разрушения такой предварительно не напряженной конструкции в аналогичных условиях. Обычно напряжение разрушения так же высоко, как и предварительно создаваемое напряжение, но, по-видимому, только не в случае создания высоких предварительных напряжений. Если в конструкции существуют значительные дефекты, которые в условиях перенапряжения являются субкритическими, размеры дефекта могут несколько увеличиться. По-видимому, снижение эффекта перенапряжения под действием больших или только субкритических нагрузок является результатом такой значительной локальной текучести в вершине дефекта, что при разгрузке происходят знакопеременная текучесть, и полезные сжимающие остаточные напряжения полностью не проявляются. В таких случаях при последующем нагружении в вершине трещины может происходить повторная текучесть, и если материал был охрупчен (например, путем деформационного старения или горячего деформирования), то может произойти разрушение. Поэтому, по-видимому (в отличие от случая механического снятия напряжений), необходимо ограничить перенапряжение, умеренно увеличив его по сравнению с эксплуатационными напряжениями (например, на 20%). Тогда, вероятно, способ механического снятия напряжений будет эффективным.[21, С.251]

Установлено, что напряжение разрушения уменьшается с увеличением размера и степени остроты дефекта, а также с уменьшением показателя вязкости разрушения материала. Хрупкое разрушение стали является особым случаем. Оно происходит в результате резко выраженного уменьшения вязкости разрушения некоторых сталей с повышением температуры.[21, С.253]

При облучении электронами или нейтронами в кристаллических металлах и сплавах в больших количествах образуются вакансии и поры, что приводит к снижению их пластичности. В этой связи понятна важность изучения влияния облучения на механические свойства аморфных металлов. Обратимся к табл. 8.3 [29]. В ней приведены значения некоторых механических свойств аморфного сплава Pdg0Si2<> до и после облучения нейтронами (доза облучения составляла 5-1020 нейтронов на 1 см2). Напряжение разрушения и предельное удлинение, в отличие от кристаллических металлов, почти не изменяются при облучении. Однако модуль Юнга после облучения уменьшается на ~10%, что вызывает увеличение упругой деформации. Это же является причиной так называемого «разупрочнения». В работе [30], по- Таблица 8.3. Влияние облучения священной изучению влияния облучения нейтронами на структуру аморфных сплавов, указывается, что при облучении, предположительно, происходит увеличение свободного объема и нарушение ближнего порядка. Однако в целом можно считать, что аморфные металлы по сравнению с кристаллическими 'обладают превосходной стойкостью по отношению к нейтронному облучению.[10, С.241]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Иванова В.С. Синергетика и фракталы. Универсальность механического поведения материалов, 1998, 368 с.
2. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
3. Тушинский Л.И. Исследование структуры и физико-механических свойств покрытий, 1986, 216 с.
4. Чечулин Б.Б. Циклическая и коррозионная прочность титановых сплавов, 1987, 208 с.
5. Браутман Л.N. Поверхности раздела в металлических композитах Том 1, 1978, 440 с.
6. Браутман Л.N. Разрушение и усталость Том 5, 1978, 488 с.
7. Кудрявцев П.И. Нераспространяющиеся усталостные трещины, 1982, 176 с.
8. Материалы М.К. Механическая усталость металлов, 1983, 440 с.
9. Фудзии Т.N. Механика разрушения композиционных материалов, 1982, 232 с.
10. Масумото Ц.N. Аморфные металлы, 1987, 328 с.
11. Ооцука К.N. Сплавы с эффектом памяти формы, 1990, 221 с.
12. Иванова В.С. Синергетика и фракталы в материаловедении, 1994, 384 с.
13. Морозов Е.М. Техническая механика разрушения, 1997, 390 с.
14. Солнцев С.С. Разрушение стекла, 1978, 152 с.
15. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
16. Карабасов Ю.С. Новые материалы, 2002, 736 с.
17. Браутман Л.N. Композиционные материалы с металлической матрицей Т4, 1978, 504 с.
18. Манин В.Н. Физико-химическая стойкость полимерных металлов в условиях эксплуатации, 1980, 248 с.
19. Смирнов Н.С. Новые неметаллические материалы и покрытия, рекомендуемые к применению в химическом и нефтяном машиностроении выпуск 1, 1977, 77 с.
20. Левин В.А. Избранные нелинейные задачи механики разрушения, 2004, 408 с.
21. Либовиц Г.N. Разрушение Том5 Расчет конструкций на хрупкую прочность, 1977, 464 с.
22. Нотт Ф.Д. Основы механики разрушения, 1978, 256 с.
23. Браун Р.Х. Обработка металлов резанием, 1977, 328 с.
24. Овчинский А.С. Процессы разрушения композиционных материалов, 1988, 280 с.
25. Работнов Ю.Н. Введение в механику разрушения, 1987, 80 с.
26. Солнцев С.С. Разрушение стекла, 1978, 153 с.

На главную