На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Компонента напряжения

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Рассмотрим ряд графито-эпоксидных слоистых композитов, у которых преобладающая компонента напряжения — растягивающее аг в срединной плоскости. Чтобы рассчитать напряженное состояние соответствующих композитов, распределение межслойных напряжений по толщине у свободной кромки было аппроксимировано с использованием теории слоистых пластин и механизма переноса напряжений, предложенного в работе [4]. Затем распределение компонент меж-слойного напряжения было рассчитано по глобально-локальной модели. Предполагалось, что межслойное растягивающее напряжение в слоистом композите равно трансверсальному растягивающему напряжению в слоистом пакете в целом. На рис. 3.33—3.38 представлены результаты расчетов и экспериментов. Предположение, что свободное от напряжений состояние достигается не при 177°С, а при 125°С [30], позволило учесть остаточные технологические напряжения в срединной плоскости. Коэффициенты теплового расширения в продольном и трансверсальном направлениях равны соответственно -0,9-10~6и25,2-10~6 "С"1. Сплошными кривыми на рисунках представлены расчетные результаты, полученные по уравнению (2), а кружками — данные для различных слоистых композитов. Рис. 3.33—3.36 относятся к осевому растяжению, а рис. 3.37 и 3.38 —к осевому сжатию образцов. В обоих случаях доминирующая компонента напряжения — растягивающее <тг в срединной плоскости. Найдено, что при смене знака приложенного к образцу напряжения растягивающее аг меняет знак на противоположный (становится сжимающим), и расслоение не может произойти. Экспериментальные результаты хорошо согласуются с расчетными данными, за исключением[12, С.167]

При D -* р после вычислений получим тG =0,3625 Gb/p— 0,0438 Gb/ p. В этом случае зеркальная компонента напряжения изображения выше, чем для круговой петли, и при тех же условиях (р =40А ) для германия составить величину 21,9 кгс/мм2. Следовательно, величина эффективного напряжения на источнике будет еще больше, чем в первом случае. Вполне очевидно, что при увеличении количества петель или полупетель, испускаемых приповерхностным источником, компоненты напряжений от сил изображения будут еще больше увеличиваться. Как следствие этого, будет все более уменьшаться величина запирающего напряжения т Гг и соответственно увеличиваться величина эффективного напряжения на источнике те. Рассмотрению этого более сложного варианта, т.е. работы дислокационного источника и испусканию им серии петель и полупетель на первой (рис. 65, а) и второй стадиях деформационного упрочнения (рис. 68, а), когда, согласно теории Зегера,появляются плоские скопления дислокаций, посвящена работа Сумино [162], который выразил эффективное напряжение источника те в виде[10, С.118]

Конечно, приведенные выше соображения не могут гарантировать того, что принятая функция описывает действительный характер распределения компонента напряжения аг. Однако в качестве первого предположения функции ог может быть придан[3, С.635]

Поскольку все члены уравнения (3.11) не зависят от температуры, можем считать, что ближний порядок обеспечивает атермический рост напряжения пластического течения. Правда, as возрастает с уменьшением температуры отжига. Поэтому компонента напряжения течения, за которую ответственен ближний порядок, чувствительна к термической предыстории материала.[6, С.89]

Анализ полученных результатов по сопоставлению SK и 5расч показывает, что расхождение между этими величинами появляется с того момента растяжения цилиндрического образца, когда в результате образования шейки появляется заметная по величине гидростатическая компонента напряжения, что находится в согласии с основными положениями о развитии шейки, рассмотренными в предыдущем разделе.[1, С.172]

Температурно-зависимые напряженные состояния ведущих кромок рабочих лопаток с круглыми концентрическими охлаждающими каналами анализировали методом замкнутой формы [17]. Нашли, что в точке, застоя на наружной поверхности напряженное состояние двухосное, причем компонента напряжения, направленная по контуру (эффективное напряжение по Хуберу-Мизе-су-Хенки (Huber-Mises-Henky), найдем его равным по вели-78[6, С.78]

В сварочной лаборатории МВТУ им. Баумана разработан метод определения объемных остаточных напряжений в стыковых сварных соединениях большой толщины. Метод позволяет определять напряжения как в глубине сварного соединения (объемные напряжения), так и на его поверхности (двухосные напряжения). Сущность его состоит в следующем: в сварном соединении большой толщины сверлят специальные ступенчатые отверстия, ориентированные по главным осям поля напряжений или под некоторым углом к ним. В эти отверстия помещают специальные цилиндрические вставки с наклеенными на их поверхность тензодатчиками сопротивления. Перед установкой в образец вставки тарируют на машине для испытаний на растяжение. Коме того, перед проведением измерения напряжений вставке сообщают определенный предварительный натяг, который дает возможность регистрировать его деформации обоих знаков. После установки вставки и снятия прибором показания соответствующего напряжения предварительного натяга из образца вырезают столбик с отверстием и вставкой. Затем снимают повторное показание прибора. Практика измерений показала, что оптимальными размерами вырезаемого столбика является размер 40X40 леи. Увеличение этого размера ведет к увеличению степени осреднения искомого компонента напряжения, а его уменьшение — к усилению влияния отверстия на результат измерения деформации. По разности произведенных замеров определяют величину упругой деформации, вызванной снятием остаточных напряжений, и подсчитывают величину этих напряжений.[5, С.215]

Таким образом, если компонента напряжения S представляет собой часть поля напряжений, вызывающую объемные изменения, она должна быть равна по величине среднему арифметическому трех главных напряжений.[7, С.144]

Точки наибольшей концентрации напряжений находятся, как показано на рис. 12.9, на концах большой оси эллиптического отверстия. Наибольшая по величине компонента напряжения ау достигает в этих точках в соответствии с (12.5) своего максимального значения[7, С.409]

Из-за невозможности размещения датчика еу в срединной плоскости образца для расчета аг использовались вместе с экспериментальными (Е не) расчетные величины (е ). Компонента напряжения а в[12, С.161]

Имеются и другие [24] фундаментальные исследования ползучести при сложном напряженном состоянии. Можно отметить, что в большей части работ установлена пригодность теории Мизеса, выражаемой с помощью уравнения (4.41). Однако при точном анализе закономерностей ползучести следует учитывать, что помимо третьего инварианта девиатора напряжений на кинетику деформации могут оказывать влияние [25] анизотропия материала и гидростатическая компонента напряжения, т. е. первый инвариант девиатора напряжений оАЙ/3.[9, С.106]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
2. Браутман Л.N. Механика композиционных материалов Том 2, 1978, 568 с.
3. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1, 1975, 832 с.
4. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 2, 1978, 616 с.
5. Кудрявцев И.В. Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 2, 1968, 498 с.
6. Симс Ч.Т. Суперсплавы II Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок Кн1, 1995, 384 с.
7. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
8. Морозов Е.М. Техническая механика разрушения, 1997, 390 с.
9. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
10. Алехин В.П. Физика прочности и пластичности поверхностных слоев материалов, 1983, 281 с.
11. Нотт Ф.Д. Основы механики разрушения, 1978, 256 с.
12. Пэйгано Н.N. Межслойные эффекты в композитных материалах, 1993, 347 с.

На главную