На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Жесткости материала

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Все это указывает на значительное повышение жесткости материала при воздействии повышенных температур. В процессе теплового старения прочность при изгибе (так же как и удельная ударная, вязкость) после упрочнения практически остается без изменения до конца испытаний в отличие от светотеплового старения, где после упрочнения наблюдается снижение прочности при изгибе, что связано с разрушением поверхностного слоя материала. Прочность при растяжении поликапролактама незначительно повышается во время теплового старения, а в процессе светотеплового старения снижается приблизительно на 20 % от исходной по тем же причинам, по которым происходит снижение удельной ударной вязкости и прочности при изгибе. Испытания, имитирующие атмосферное старение, следует проводить по методике ГОСТ 10226—62. Причем транспортные агрегаты рекомендуется испытывать в трех климатических зонах: умеренно-континентальные (Ленинград, район Среднеевропейской части страны); континентальной (район Ферганы и Ташкента) и влажных субтропиков (район Батуми). В табл. 11 представлены температурные характеристики этих зон.[6, С.130]

При малых значениях а, т. е. в случае повышенной жесткости материала в поперечном направлении по отношению к направлению нагружения (Ег > >ЕХ), напряжения сгж(1,1) изменяются в зависимости от параметра Р незначительно. В диапазоне малых значений Р чувствительность напряжений к изменению EX/EZ значительно выше, чем при больших р.[1, С.30]

В приближении, предложенном Фойг-том, эффективные значения компонент матрицы1 жесткости материала можно принять равными их средним значениям, т. е. Вц = (Вц). В этом случае, как следует из сравнения (3.1) и (3.2), достаточно принять е'. = 0 (о', ф (А. Если принять о^. = 0 (е^. =f= 0), то из (3.1) и (3.2) следует равенство эффективных значений компонент матрицы податливости их средним значениям, т. е а;; = (ац). Последнее приближение предложено Рейссом [118].[1, С.54]

Параметры жесткости модели зависят от экспериментальных данных композиционного материала на начальном участке деформирования. На линейном участке нагружения легко определяются модуль Юнга (fie), коэффициент Пуассона (vc) изотропной составляющей и коэффициент К перед матрицей жесткости (3.69), соответствующей ортотропной составляющей модели. Действительно, три независимые компоненты жесткости материала в осях 123, входящие в левую часть (3.74), считаются известными; их рас-[1, С.81]

Особенности структурных свойств композиционных материалов на основе углеродных и борных волокон с традиционными схемами армирования исследованы в работах [20, 25, 33, 59, 70]. Анализ и сопоставление полученных данных по угле- и боро-пластикам с аналогичными данными типичных стеклопластиков [39, 71] свидетельствуют о том, что использование высокомодульных волокон при традиционных схемах армирования способствует лишь резкому увеличению жесткости материала в направлениях армирования; при этом заметного возрастания других упругих и прочностных характеристик не происходит. Главной отличительной особенностью высокомодульных композиционных материалов является большая по сравнению со стеклопластиками анизотропия упругих свойств [25]. Для углепластиков увеличение анизотропии упругих свойств обусловлено также анизотропией самих армирующих волокон. Существенных различий по прочностной анизотропии между стеклопластиками и высокомодульными материалами нет, но абсолютные значения межслойной сдвиговой прочности и прочности на отрыв в трансверсальном направлении однонаправленных и ортогонально-армированных углепластиков в 1,5—3 раза ниже аналогичных характеристик стеклопластиков.[1, С.7]

Увеличение жесткости материала в направлениях или плоскостях, воспринимающих основные нагрузки, может быть вполне оправданным, несмотря на возрастающую при этом степень анизотропии при рассмотрении всех возможных вариантов нагруже-ния.[1, С.86]

В усовершенствовании модели деформирования следует учесть различия в жесткости материала Sepcarb-4D при растяжении (б;; > 0) и сжатии (&ц<^_ 0), i = 1, 2, 3. Разномодульность этого материала, отмеченная в работе [21], не исследована экспериментально. Однако сам факт ее существования позволяет усовершенствовать в модели деформирования материала первую составляющую — четырехна-правленную сеть волокон. Учитывая упрощенную гипотезу для первой составляющей модели об одноосном линейном деформировании ее в направлении волокон, можно ввести различные модули упругости на растяжение (И) и сжатие (fia) вдоль волокон. Это позволило бы расчетным методом в приращениях уточнить изменение диаграммы перемещений. В частности, при разгрузке я-колец с изменением[1, С.197]

Перераспределение нагрузки через матрицу приводит к тому, что уменьшение жесткости материала происходит только в крайне ограниченной области, непосредственно примыкающей к месту разрушения волокна. Местная пластичность и текучесть, повышенная деформативность матрицы или поверхности раздела между волокном и матрицей локализуют места разрушения и перераспределяют нагрузку между армирующими элементами. Именно эти качества играют главную роль в обеспечении надежности композиционного материала, подобно пластичности кобальта в цементированном карбиде или трению, обеспечивающему перенос нагрузки в обычном канате, сплетенном так, что растягивающая нагрузка вызывает сжатие между волокнами.[2, С.18]

Возрастание скорости распространения возмущений с ростом интенсивности нагрузки, вызванное возрастанием жесткости материала при сжатии, приводит к тому, что элементы волны сжатия с более высоким уровнем напряжений догоняют ее элементы, соответствующие более низкой величине напряжений, формируя ударный фронт. В отличие от упруго-пластической волны, на ударном фронте параметры материала меняются скачком, образуя разрыв (в математическом смысле) значений массовой скорости, напряжений, деформаций и плотности при прохождении по материалу ударной волны.[4, С.162]

Характер распределения скорости деформации по длине образца зависит от скорости перемещения захватов, длины образца и соотношения жесткости материала образца и жесткости испытательной машины.[3, С.52]

Произведение EF называют жесткостью стержня при осевой деформации 1). Эта величина имеет физико-геометрический характер, она зависит от физических свойств — жесткости материала, из которого выполнен стержень, определяемой модулем упругости Е, и от геометрического фактора — площади поперечного сечения стержня F. Чем выше значение Е и больше величина F, тем меньше Д/, тем жестче стержень. Иногда бывает удобно пользоваться понятием относительной, или погонной, жесткости при осевом действии сил, представляющим собой выражение EF/1. Рассмотрим[5, С.133]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Тарнопольский Ю.М. Пространственно-армированные композиционные материалы, 1987, 224 с.
2. Геракович К.N. Неупругие свойства композиционных материалов, 1978, 296 с.
3. Полухин П.И. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов. Изд.2, 1983, 352 с.
4. Степанов Г.В. Упруго-пластичное деформирование материалов под действием импульсных нагрузок, 1979, 268 с.
5. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1, 1975, 832 с.
6. Вуколов В.М. Детали из пластмасс в пневмогидравлических системах, 1974, 144 с.
7. Тарнопольский Ю.М. Пространственно-армированные композиционные материалы. Справочник, 1987, 224 с.
8. Лахтин Ю.М. Материаловедение Учебник для высших технических учебных заведений, 1990, 528 с.
9. Ржевская С.В. Материаловедение, 2004, 271 с.
10. Карякина М.И. Лабораторный практикум по испытанию лакокрасочных материалов и покрытий, 1977, 240 с.
11. Любин Д.N. Справочник по композиционным материалам Книга 2, 1988, 581 с.
12. Бабаевского П.Г. Промышленные полимерные композиционные материалы, 1980, 472 с.
13. Алфутов Н.А. Расчет многослойных пластин и оболочек из композиционных материалов, 1984, 264 с.
14. Ашкенази Е.К. Анизотропия конструкционных материалов Изд2, 1980, 248 с.
15. Зозуля В.В. Механика материалов, 2001, 404 с.
16. Пэйгано Н.N. Межслойные эффекты в композитных материалах, 1993, 347 с.
17. Белый А.В. Структура и методы формирования износостойких поверхностных слоев, 1991, 208 с.
18. Потапов А.И. Прочность и деформативность стеклопластиков, 1973, 146 с.

На главную