На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Жесткости армирующих

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Увеличение жесткости армирующих волокон не влияет на характер рассмотренных зависимостей. Однако при этом существенно повышается чувствительность G13 и Е\ к заданному закону расположения волокон. При расчете характеристик Et и G13 оказывается весьма важным точное установление характера искривления (однофазного или противофазного) волокон в материале.[1, С.95]

Увеличение жесткости армирующих волокон не влияет на характер рассмотренных зависимостей. Однако при этом существенно повышается чувствительность G13 и Е\ к заданному закону расположения волокон. При расчете характеристик Et и G13 оказывается весьма важным точное установление характера искривления (однофазного или противофазного) волокон в материале.[2, С.95]

Рис. 5.8. Влияние жесткости армирующих волокон на модули упругости (а), сдвига (б) и коэффициента Пуассона (в). Расчет по моделям слоистой среды:[1, С.142]

Рис. 5.8. Влияние жесткости армирующих волокон на модули упругости (а), сдвига (б) и коэффициента Пуассона (в). Расчет по моделям слоистой среды:[2, С.142]

Рассматриваемая модель расчета приводит к значениям модулей сдвига Gi2 ч <32з значительно большим, чем упрощенные зависимости (см. табл. 5.2) для слоистой модели. С увеличением жесткости армирующих волокон чувствительность их к изменению параметра ая также увеличивается (см. рис. 5.11). Возрастание модулей сдвига с приближением параметра а3 к граничным точкам интервала его изменения объясняется наложением на модель более жестких связей. При этом неравенства (5.30) переходят в равенства, прослойки связующего отсутствуют, и в большем объеме элементарных параллелепипедов (см. рис. 5.2) выполняются условия Фойгта.[1, С.145]

Рассматриваемая модель расчета приводит к значениям модулей сдвига Gi2 ч <32з значительно большим, чем упрощенные зависимости (см. табл. 5.2) для слоистой модели. С увеличением жесткости армирующих волокон чувствительность их к изменению параметра ая также увеличивается (см. рис. 5.11). Возрастание модулей сдвига с приближением параметра а3 к граничным точкам интервала его изменения объясняется наложением на модель более жестких связей. При этом неравенства (5.30) переходят в равенства, прослойки связующего отсутствуют, и в большем объеме элементарных параллелепипедов (см. рис. 5.2) выполняются условия Фойгта.[2, С.145]

Приведенные зависимости показывают, что величина разрушающей нагрузки, тип начального разрушения и координаты точек, в которых оно начинается, существенно зависят от относительной длины балки р, относительной жесткости армирующих элементов ?, от отношения прочностей связующего при растяжении и сжатии о0 и от характера приложения сосредоточенных сил — симметричного или несимметричного относительно опор. При этом короткие балки разрушаются от сдвиговых, а длинные — от нормальных напряжений в . связующем либо вследствие разрушения армирующих волокон (см. рис. 10.7, 10.9). Несимметричное приложение сосредоточенных сил обусловливает уменьшение области значений параметра [}, в которой начинается разрушение от сдвиговых напряжений (ср. кривые а2В2с2 и а3В3с3 на рис. 10.7). Начиная с некоторого значения относительной жесткости армирующих элементов Е ее дальнейшее увеличение практически не приводит к росту разрушающей нагрузки (см. рис. 10.3, 10.8, 10.10).[3, С.69]

На рис. 9.1 изображено распределение нормальных напряжений ас вдоль оси балки на крайних поверхностях при т) •= = ±1. Из этих графиков видно, что концентрация нормальных напряжений реализуется в точке приложения сосредоточенного усилия (? = 0). Таким образом, разрушение армированной балки от нормальных напряжений может начаться в точке | = О, т) = ±1. Из сравнения кривых 1 и 2 (кривые 1 соответствуют Е = 15, р = 5; 2-Е = 75, р = 5 п 3 - Е = 75, р = 10), а также из формул (9.14), (9.17) видно, что с увеличением параметра Е — относительной жесткости армирующих элементов — максимальные по модулю значения осреднеяных напряжений о" и напряжений в арматуре о„1 возрастают (для данных параметров более чем в 1,3 раза), в то время как максимальные по модулю значения нормальных напряжений в спязующем о~с убывают (в данном случае более чем в 3 раза). С увеличением относительных геометрических размеров балки (параметра [}) максимальные по модулю значения нормальных напряжений ос , о" и Ом возрастают.[3, С.61]

жесткости армирующих волокон чувствительность модулей упругости Е1 и ?2 и коэффициента Пуассона v12 к изменению at и а2 снижается, а для остальных характеристик заметно возрастает (см. табл. 5.4).[1, С.146]

жесткости армирующих волокон чувствительность модулей упругости Е1 и ?2 и коэффициента Пуассона v12 к изменению at и а2 снижается, а для остальных характеристик заметно возрастает (см. табл. 5.4).[2, С.146]

"Увеличение жесткости армирующих волокон приводит к линейному изменению упругих характеристик композиционных материалов, образованных системой двух нитей. Применение по-локон с повышенной жесткостью весьма эффективно при создании композиционных материалов с высокой сдвиговой жесткостью [25]. Увеличение жесткости матрицы не приводит к существенному увеличению сдвиговой жесткости высокомодульных композиционных материалов.[1, С.95]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Тарнопольский Ю.М. Пространственно-армированные композиционные материалы, 1987, 224 с.
2. Тарнопольский Ю.М. Пространственно-армированные композиционные материалы. Справочник, 1987, 224 с.
3. Немировский Ю.В. Прочность элементов конструкций из композитных материалов, 1986, 166 с.

На главную