На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации значительно

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Часто при переходе с обычной закалки на высокочастотную легированные стали можно заменять простыми углеродистыми или низколегированными, так как при этом способе закалки деформации значительно меньше и^не всегда требуется применение масла в качестве закалочной среды. Резкий отвод тепла струями воды и холодным металлом сердцевины позволяет осуществлять при такой закалке более быстрое охлаждение и получать более высокие твердости, чем при простой закалке.[5, С.261]

В этом случае полностью пренебрегают упругими деформациями, поэтому нельзя непосредственно воспользоваться результатами предыдущего параграфа. Пренебрежение упругими деформациями возможно, если пластические деформации значительно превышают упругие и развиваются в некотором направлении. Второе условие необходимо для того, чтобы приращения упругих деформаций были пренебрежимо малы по сравнению с приращениями пластических деформаций.[6, С.85]

Другой особенностью упругопластического состояния является влияние пластической деформации на концентрацию напряжений. В общем случае можно констатировать, что, если размеры пластической зоны велики по сравнению с конструкцией, то уменьшение напряжений за счет пластической деформации значительно даже при малых деформациях. Но когда размеры пластической зоны малы, то напряжения не снижаются за счет даже значительной пластической деформации (рис. 17).[9, С.93]

Последний вывод был уточнен проф. С. С. Рудником и проф. Н. Н. Зоревым, которые учли дополнительную работу пластического сжатия срезаемого слоя вследствие наплыва, определяемого углом ц, согласно схеме образования стружки по Бриксу (см. фиг. 38). Однако, учитывая, что при современных высоких скоростях резания зона пластической деформации значительно суживается, превращается в узкую полоску вдоль плоскости сдвига, расположенной под углом сдвига PL наплыв почти исчезает и им можно пренебречь.[10, С.105]

Еще лучший эффект повышения бокового давления достигается при осадке заготовки в обойме, т. е. с соблюдением полного бокового давления, где не происходит нарушения контакта наружной поверхности заготовки с внутренней поверхностью обоймы. В этом случае боковое давление вводится с самого начала осадки заготовки. В этой схеме осадки сила на растяжение обоймы создает боковое давление на заготовку. Критическая степень деформации значительно повышается по сравнению с осадкой заготовки в ограничительном кольце. Таким методом деформируют при осадке малопластичные труднодеформируемые медные сплавы.[8, С.525]

Приведенные экспериментальные данные, полученные по результатам квазистатических испытаний с высокими скоростями, по амплитуде упругого предвестника и скоростной зависимости откольной прочности металлов близки к значениям вязкости, определенным из анализа закономерностей распространения малых возмущений на фронте ударных волн [92, 242, 172, 173, 234]. Однако они значительно ниже значений, полученных в работе [101] в результате анализа смещения слоев металла при соударении плит под углом. В последнем случае для определения коэффициента вязкости использована параболическая зависимость продольного смещения слоя от его глубины, справедливая только для глубины больше 8i (61 — толщина более тонкой пластины). На этой глубине скорость деформации значительно ниже, чем вблизи точки соударения, что может повлиять на величину коэффициента вязкости. В табл. 4 приведены коэффициенты вязкости для некоторых металлов, определенные различными методами: по результатам обработки скоростной зависимости сопротивления деформации, скоростной зависимости откольной прочности, затуханию упругого предвестника, результатам изучения закономерностей распространения малых возмущений на фронте ударной волны и из анализа процесса ква-зиустановившегося течения материала в области контакта пластин, соударяющихся под углом.[1, С.135]

По своему поведению при растяжении и переходе от упругих к пластическим деформациям все металлы можно разделить на две группы. У большинства наблюдается постепенный переход в пластическую область (рис. 2.1, линия /). Некоторые металлы, например малоуглеродистые стали, латунь и др., переходят в пластическое состояние скачкообраз'но, «а диаграмме растяжения у лих имеется зубец или площадка текучести (рис. 2.1, линия 2). В отличие от последних у металлов первой группы можно определять только условные предел упругости и предел текучести, допуская некоторый уровень остаточной деформации, например <то,2, то,з-Условный предел текучести сто,2 — это напряжение, при котором остаточная деформация равна 0,2%, причем выбор допуска 0,2% условный. Во многих случаях допускаются деформации значительно большие, в других нельзя допускать и 0,1%.[2, С.16]

Деформационное упрочнение поликристаллических веществ, происходящее в процессе пластической деформации, значительно превосходит аналогичное в монокристаллах.[4, С.124]

При низкотемпературном упрочнении имеет большое значение температура нагрева металла перед деформацией. Аустенит образцов, охлажденных от высоких температур,, претерпевает у-»-е-превращение в более полном объеме соответствующем этой температуре, чем в образцах с двухфазной (e+fy)-структурой, полученной при нагреве от комнатной температуры до температуры деформации. В однофазной у-структуре уровень напряжений, возникающий при одинаковой степени деформации, значительно ниже,, а критическая степень деформации образования ос-мартен-сита выше и составляет 22—25% против 15—16% в двухфазной структуре. Установлено, что для получения благоприятного комплекса свойств двухфазных (е + у)-сплавов, необходимо нагревать их перед деформацией до аустенит-ного состояния и подвергать теплой деформации при температуре 100—200 °С, в интервале образования е-мартен-сита деформации. Важным преимуществом деформации в. аустенитном состоянии является наследование дислокационной субструктуры деформированного аустенита образующимся мартенситом при охлаждении, а также при последующей деформации. При этом субграницы продолжаются из аустенита в мартенсит [2, 68, 155].[7, С.125]

Записи осциллограмм показывают, что в средней части головки рельса контактные деформации значительно больше, чем в выкружке.[12, С.166]

мгновенно исчезнет, а остаточная деформация также не останется постоянной: часть ее аннулируется по закону, напоминающему закон ползучести. Этот эффект называется восстановлением ползучести. Величина ет восстанавливаемой деформации значительно меньше самой перманентной деформации ер> особенно при повышенных температурах. Теории ползучести, которые мы обсуждали выше, этот эффект игнорируют.[11, С.44]

изменение осуществляется за счет растяжения и уменьшения толщины металла. Возможности формоизменения в основном зависят от параметров бщ и ер кривой упрочнения и ограничиваются разрушением по кромке борта или трубы, которому может предшествовать локализация деформации. Деформация растяжения металла по кромке перед локализацией существенно больше деформации еш, т. е. локализация деформации значительно запаздывает под воздействием градиента деформации. Деформация егр, при которой разрушается металл, в этих операциях больше деформации е„, при которой разрушается металл в шейке образца для испытания металла на растяжение. На значение предельного коэффициента существенно влияет отношение толщины металла к диаметру отверстия под отбортовку или трубы. Существенно сказывается также разно-толщииность, она приводит к нарушению осевой симметрии процесса, усиливает локализацию деформации. Подобный эффект возникает и при наличии плоскостной анизотропии листового металла.[8, С.159]

Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Степанов Г.В. Упруго-пластичное деформирование материалов под действием импульсных нагрузок, 1979, 268 с.
2. Турчин Н.М. Экспериментальные жидкометаллические стенды, 1978, 192 с.
3. Чечулин Б.Б. Титановые сплавы в машиностроении, 1977, 249 с.
4. Ржевская С.В. Материаловедение Учебник, 2004, 422 с.
5. Болховитинов Н.Ф. Металловедение и термическая обработка Издание 6, 1965, 505 с.
6. Качанов Л.М. Основы теории пластичности, 1956, 324 с.
7. Волынова Т.Ф. Высокомарганцовистые стали и сплавы, 1988, 343 с.
8. Семенов Е.И. Ковка и штамповка Т.1, , 568 с.
9. Либовиц Г.N. Разрушение Том5 Расчет конструкций на хрупкую прочность, 1977, 464 с.
10. Вульф А.М. Резание металлов, 1963, 428 с.
11. Работнов Ю.Н. Введение в механику разрушения, 1987, 80 с.
12. Яковлев В.Ф. Измерения деформаций и напряжений деталей машин, 1983, 192 с.

На главную