На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации вследствие

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Приращение деформации вследствие этого накапливается при каждом цикле изменения напряжения. Ясно, что возникает деформация, превышающая рассчитываемую с помощью механического уравнения состояния. Аналогичные закономерности обнаружены [56] и при применении цикла напряжения IV (см. рис. 4.29). Сообщают [66, 69], что и в случае изменений температуры по прямоугольному циклу с одинаковым периодом при ползучести, сопровождаемой снятием нагружения, деформация становится тем большей, чем сильнее уменьшается т/р. В работах [71, 72] подробно описаны результаты проведенных в США испытаний (ASTM STP) с различными циклами напряжений, сопровождающимися разгрузкой. В этих испытаниях также обнару-Рис. 4.41. Ползучесть стали с 0,14 % С жили тенденцию ускорения деформа-при 450 °С при цикле напряжения///[56 ]; ции ползучести п'ри переменных на-с — •t/p равно 1, 10 И 60 %; б — р равно ггпажснистх пг, гпятшрннт с ППТТЧУЧЙ.[15, С.126]

При достаточно высоких скоростях деформации вследствие сокращения времени действия нагрузки возможно снижение эффектов разупрочнения (при более сильном влиянии на процесс разупрочнения сокращения времени, чем возрастания нагрузки при повышении скорости деформации). Сопротивление деформации в этом случае достаточно точно может быть представлено выражением[9, С.26]

Известно, что при критических условиях деформации вследствие ротационной неустойчивости происходит переход к "турбулентному" течению металла [184]. Для потоков жидкости и газа ротационная неустойчивость проявляется при критических градиентах скоростей поперек линий тока. В работе [185] предложена модель турбулентного течения кристаллов, деформирующихся с участием собственных вращений частиц. Вращательное движение частиц предположительно вызывается силами вязкого трения, подобно тому как это происходит в жидкости. Образующаяся вихревая структура течения, представленная в виде системы вихрей одного масштаба, рассматривается как диссипативная структура. Теоретически показано, что турбулентное течение кристаллов возникает при скоростях пластического сдвига выше критических; при переходе от ламинарного течения кристалла к турбулентному происходит существенное снижение величины диссипируемой энергии; турбулентность способствует локализации пластической деформации [185].[12, С.106]

Как и в случае остаточных термических напряжений, перекрытие полей деформации вследствие образования агломератов из частиц и больших объемных содержаний приводит к уменьшению приложенного напряжения, при котором впервые появляются[6, С.39]

Понижение пластичности дисперсноупрочненных сплавов при пластичном характере разрушения связано с локализацией пластической деформации вследствие потери механической устойчивости образцов на пределе прочности при растяжении [408].[2, С.211]

Функция распределения Р (а) и параметры активных центров ha, La определяются структурой поверхностей, а при плазменном напылении — процессами термопластической деформации вследствие удара частиц о поверхность матрицы.[3, С.7]

Травитель 8а [1 г Hg(NO3)2; 100 мл Н2О]. Травитель 86 [1 мл HNO3; 100мл Н2О]. При испытании в азотнокислой ртути на латуни по наличию трещин обнаруживают напряжения. При определенных степенях деформации вследствие диффузии осадка ртути, возникающего при травлении вдоль границ зерен, образуются линии напряжений. Линии, появившиеся поперек направления деформации, например в проволоке, позволяют определить степень деформации, равную ~8%, а в продольном направлении ~15%. При деформации в этих направлениях выше 15 и ниже 8% воздействие азотнокислой ртутью не дает результатов.[4, С.196]

К,онечная плоская деформация, наложенная на однородное растяжение, перпендикулярное плоскости деформации, исследуется в разд. IV. Данная проблема является совсем не тривиальным обобщением задачи об обычной плоской деформации вследствие некоторых трудностей, возникающих при определении состояния так называемого однородного растяжения; растяжение в осевом направлении влечет за собой скручивание волокон в плоскостях поперечных сечений.[5, С.290]

На практике не всегда так ясно определимы различные виды разрушения. Композиты могут разрушаться в результате комби-* нации механизмов, особенно если матрица может стать хрупкой под влиянием локального напряженного состояния. В указанных моделях единственной функцией матрицы является создание барьера для распространения трещины, а статистические результаты применимы только к прочности хрупкой составляющей. В действительности матрица может нести часть нагрузки и может влиять на величину пика напряжений в композите вследствие ее способности к пластической деформации. Растрескивание частиц не может быть независимым, так как разрушенная частица может сильно влиять на изменение распределения напряжений в ее окрестности и, следовательно, трещины не могут распределяться случайно. Влияние концентрации локальной деформации вследствие разрыва волокна в волокнистом композите обсуждено в [3] в связи со статистическими моделями Гюсера — Гурланда и Розе-на, приведенными в [36, 37, 77]. Связанная с ними проблема образования больших критических трещин проанализирована статистическими методами в [56].[6, С.102]

Субструктура может появиться даже в очень чистых сортах железа, например в карбонильном и армко-железе. Особенно часто ее наблюдают в малоуглеродистых сталях с грубым зерном. Границы субзеренной структуры выявляются в форме довольно длинных прожилок или ряда точек, которые подразделяют зерно в виде неравномерной прерывистой сетки. Аммерманн и Корн-фельдт [16] установили, что в зернах, которые возникают при рекристаллизации после холодной деформации, вследствие интенсивного роста кристалла прожилки не образуются. Они появляются только в зернах, которые образуются при Y -> а-превращении при охлаждении.[4, С.29]

На рис. 8 показаны полученные в [51] зависимости шести составляющих напряжения у конца трещины [отнесенных к величине главного напряжения ауу (0°)] от отношения модулей сдвига для условий плоской деформации. Вследствие симметрии, перед трещиной при 0 = 0° будут отличны от нуля только два нормальных напряжения ахх (0°) и ауу (0°). Вдоль поверхности раздела (0 = 90°) имеются четыре независимые компоненты напряжения: нормальные напряжения ахх (90°), ffjy (90°), 0у„ (90°) и касательное напряжение ъху (90°). Здесь верхние индексы обозначают сторону поверхности раздела, на которой данное напряжение действует. Для трещины в однородном материале (G1/G2 = 1) или в менее жестком компоненте композита (G^G^ <; 1) максимальное главное напряжение будет при 9 == ± 60°; это значение приблизительно на 30% выше того, которое имеет место непосредственно перед трещиной (9 = 0°). Однако, когда трещина расположена в более жестком компоненте (G^IG^ > 1), максимальное главное напряжение будет на поверхности раздела (0 = 90°) и его величина монотонно возрастает с увеличением отношения G:IGZ до значения, в несколько раз большего, чем максимальное из главных напряжений впереди трещины [51, 58].[6, С.413]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Дубинин Г.Н. Конструкционные, проводниковые и магнитные материалы (электроматериаловедение), 1973, 296 с.
2. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
3. Труды В.С. Получение и применение защитных покрытий, 1987, 248 с.
4. Беккерт М.N. Справочник по металлографическому тралению, 1979, 340 с.
5. Браутман Л.N. Механика композиционных материалов Том 2, 1978, 568 с.
6. Браутман Л.N. Разрушение и усталость Том 5, 1978, 488 с.
7. Гордеева Т.А. Анализ изломов при оценке надежности материалов, 1978, 200 с.
8. Дульнев Р.А. Термическая усталость металлов, 1980, 200 с.
9. Степанов Г.В. Упруго-пластичное деформирование материалов под действием импульсных нагрузок, 1979, 268 с.
10. Сулима А.М. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов, 1974, 256 с.
11. Кудрявцев И.В. Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 3, 1969, 448 с.
12. Иванова В.С. Синергетика и фракталы в материаловедении, 1994, 384 с.
13. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
14. Комаров О.С. Технология конструкционных материалов, 2005, 560 с.
15. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
16. Трощенко В.Т. Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении, 1987, 255 с.
17. Бернштейн М.Л. Металловедение и термическая обработка стали Т1, 1983, 352 с.
18. Машков Ю.К. Трение и модифицирование материалов трибосистем, 2000, 280 с.
19. Белкин И.М. Ротационные приборы Измерение вязкости и физико-механических характеристик материалов, 1968, 273 с.
20. Качанов Л.М. Основы теории пластичности, 1956, 324 с.
21. Лахтин Ю.М. Термическая обработка в машиностроении, 1980, 785 с.
22. Артингер И.N. Инструментальные стали и их термическая обработка Справочник, 1982, 312 с.
23. Волынова Т.Ф. Высокомарганцовистые стали и сплавы, 1988, 343 с.
24. Гохфельд Д.А. Механические свойства сталей и сплавов при нестационарном нагружении, 1996, 408 с.
25. Семенов Е.И. Ковка и штамповка Т.3, , 384 с.
26. Левин В.А. Избранные нелинейные задачи механики разрушения, 2004, 408 с.
27. Либовиц Г.N. Разрушение Том5 Расчет конструкций на хрупкую прочность, 1977, 464 с.
28. Аршинов В.А. Резание металлов и режущий инструмент, 1964, 544 с.
29. Аршинов В.А. Резание металлов и режущий инструмент Издание 3, 1975, 440 с.
30. Гордеева Т.А. Анализ Изломов при оценке надежности материалов, 1978, 200 с.
31. Николаев Е.Н. Термическая обработка металлов токами высокой частоты, 1977, 216 с.

На главную