На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации возникающие

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Полученные величины коэффициентов концентрации и максимальные деформации в сварных соединениях труб (см.' табл. 3.3.4) показывают, что ответственными за малоцикловое разрушение являются максимальные деформации, возникающие в околошовной зоне, где и наблюдалось образование малоцикловой трещины. Как видно из таблицы, по мере снижения максимальных деформаций долговечность труб увеличивается.[4, С.175]

По-видимому, и при лазерной обработке существенную роль в формировании остаточных напряжений с таким распределением играют термопластические деформации, возникающие вследствие неравномерности температурного поля в ЗТВ и больших скоростей охлаждения материала.[5, С.86]

Покажем вывод уравнений закона Гука— Дюамеля — Неймана. Рассмотрим сначала частный случай, когда имеет место чисто тепловое воздействие t = T — TO (при отсутствии механического). Расчленим мысленно тело на элементы. Чисто тепловые деформации, возникающие в несоединенных между собой элементах тела, например в элементарных прямоугольных параллелепипедах, выражаются следующим вектором:[6, С.471]

Значительный интерес представляет возможность создания полигонизованной структуры в результате полиморфного превращения. Напряжения и деформации, возникающие при фазовом превращении в условиях повышенных температур, способствуют образованию равновесной дислокационной структуры, что, по-видимому, и наблюдалось в железе [55], а также в титане и его сплавах [156]. В последнем случае дислокации сосредоточиваются, как показали рентгеноструктурные и злектрошюми-кроскопические исследования, на границах,пластинок а-фазы. Эффект полигонизации, очевидно, должен зависеть от скорости охлаждения. Оптимальной представляется некоторая средняя скорость: с увеличением скорости охлаждения возрастают напряжения и плотность дислокаций, однако ухудшаются условия для диффузионного подвода вакансий, необходимого для переползания. В то же время при очень медленном охлаждении обеспечиваются условия диффузии, но плотность дислокаций недостаточна. Указанная закономерность подтверждена экспериментально при исследовании титанового сплава (Мирский, Рыбакова) .[11, С.195]

В результате выполненного расчета выявлена кинетика полей упругопластических деформаций в режиме циклического температурного нагружения, когда при k = 400 достигается практически установившийся процесс циклического деформирования. Упругопластические циклические деформации при k = 400 превышают деформации, возникающие при статическом нагружении (нулевой полуцикл) более чем в 1,5 раза (ср. рис.4.55 и 4.56). Анализ кривых распределения размахов упругопластических деформаций и действительных напряжений, полу-[13, С.225]

Однако последующие работы, обнаружившие эпитаксиальные связи при кристаллизации веществ, имеющих практически4любые значения разностей периодов решетки, дали основание считать, что в изложенной концепции имела место переоценка роли размерного фактора. Эти результаты по сути дела доказали неоправданность деформационной модели эпитаксии [119], а следовательно, и предложенного объяснения измельчения зерна при ускоренном нагреве. Дело в том, что нарушение когерентности на границе раздела фаз вследствие накапливания упругих деформаций вовсе не обязательно должно приводить к нарушению их взаимной ориентировки. Очень часто понятия "когерентность" и "взаимная ориентировка" фаз отождествляются. Тем не менее, как отмечалось А.Л. Ройтбурдом [ 33], наличие когерентности прямо не вытекает из экспериментальных данных о кристаллогеометрии переходов. Ориентационные соотношения являются показателем генетической связи и только косвенно указывают на существование фактической связи между сосуществующими фазами. Таким образом, ориента-ционные соотношения могут существовать и между фазами, не являющимися полностью когерентными одна по отношению к другой. Учитывая большие упругие деформации, возникающие на когерентной границе при фазовом превращении, сопровождающемся объемными изменениями, наиболее вероятно образование частично когерентных зародышей, ни в какой степени не исключающих взаимной ориентации фаз.[14, С.90]

В противоположность науглероживанию не имеет существенного значения тот факт, что для получения необходимых свойств детали подвергаются закалке после азотирования. Напряжения и деформации, возникающие вследствие закалки, аннулируются. Более того, азотирование остается эффективным при более высоких температурах, чем науглероживание, при котором потеря твердости вследствие отпуска начинается при 200° С, так же как и при отпуске углеродистой стали. Азотированные детали должны быть об- г„ работаны для удаления хрупкого поверхностного слоя. Во избежание опасности растрескивания ^ наазотированного слоя вследст- g вне перегревания щлифовку ^ лучше заменить притиркой или | хонингованием. При кратковре- | менном 10-часовом азотировании, ^ предложенном Фритом, ^удаление | w слоя осуществляется легче. \ ^ Опубликованные результаты,! | показывающие влияние азотиро- ^ вания на усталостную прочность, * графически представлены на to рис. 14.7 как для гладких образцов, так и для образцов с канавками. Все гладкие образцы нагружались при знакоперемен-[15, С.385]

Вторая гипотеза основана на равенстве допустимых продол ных, трансверсальных и сдвиговых деформаций в каждом из слое исходя из результатов, полученных для однонаправленных л минатов. Деформации, возникающие в матрице за счет различ! продольного и поперечного коэффициентов линейного расшир ния каждого слоя во время охлаждения при отверждении ев зующего, обычно исключаются из рассмотрения, хотя они мог; быть достаточно большими. 1316[16, С.316]

Проблема химической совместимости в композиционных материалах с металлической матрицей решается двумя путями: использованием низкотемпературной (в твердом состоянии) техники изготовления или выбором термодинамически стабильных составляющих фаз, находящихся в равновесии друг с другом. Соответствующая термомеханическая совместимость достигается путем использования пластичной матрицы, которая деформируется и принимает на себя все различные деформации, возникающие при термической обработке или путем выбора матрицы и армирующего компонента, имеющих близкие температурные коэффициенты линейного расширения.[17, С.15]

Однако последующие работы, обнаружившие эпитаксиальные связи при кристаллизации веществ, имеющих практически' любые значения разностей периодов решетки, дали основание считать, что в изложенной концепции имела место переоценка роли размерного фактора. Эти результаты по сути дела доказали неоправданность деформационной модели эпитаксии [119], а следовательно, и предложенного объяснения измельчения зерна при ускоренном нагреве. Дело в том, что нарушение когерентности на границе раздела фаз вследствие накапливания упругих деформаций вовсе не обязательно должно приводить к нарушению их взаимной ориентировки. Очень часто понятия "когерентность" и "взаимная ориентировка" фаз отождествляются. Тем не менее, как отмечалось А.Л. Ройтбурдом [ 33], наличие когерентности прямо не вытекает из экспериментальных данных о кристаллогеометрии переходов. Ориентационные соотношения являются показателем генетической связи и только косвенно указьтают на существование фактической связи между сосуществующими фазами. Таким образом, ориента-ционные соотношения могут существовать и между фазами, не являющимися полностью когерентными одна по отношению к другой. Учитывая большие упругие деформации, возникающие на когерентной границе при фазовом превращении, сопровождающемся объемными изменениями, наиболее вероятно образование частично когерентных зародышей, ни в какой степени не исключающих взаимной ориентации фаз.[18, С.90]

При закалке на плоской полированной (до обработки) поверхности стального образца всегда появляется рельеф, видимый невооруженным глазом. Изучение рельефа и анализ его связи с кристаллогеометрией мартенситного превращения показали, что плоскость габитуса макроскопически приблизительно инвариантна— она не искажается и не вращается в процессе превращения. Это объясняется тем, что упругие деформации, возникающие при превращении, минимальны.[19, С.13]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Готовцев А.А. Справочник металлиста. Т.1, 1976, 768 с.
2. Готовцев А.А. Справочник металлиста Т.1, 1976, 768 с.
3. Браутман Л.N. Механика композиционных материалов Том 2, 1978, 568 с.
4. Гусенков А.П. Прочность при изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении, 1979, 296 с.
5. Коваленко В.С. Упрочнение деталей лучом лазера, 1981, 132 с.
6. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 2, 1978, 616 с.
7. Плющев В.Е. Справочник по редким металлам, 1965, 946 с.
8. Плющев В.Е. Справочник по редким металлам, 1965, 945 с.
9. Симамура С.N. Углеродные волокна, 1987, 304 с.
10. Симамура С.N. Углеродные волокна, 1987, 304 с.
11. Бокштейн С.З. Строение и свойства металлических сплавов, 1971, 496 с.
12. Веронский А.N. Термическая усталость металлов, 1986, 129 с.
13. Гусенков А.П. Длительная и неизотермическая малоцикловая прочность элементов конструкций, 1988, 263 с.
14. Дьяченко С.С. Образование аустенита в железоуглеродистых сплавах, 1982, 128 с.
15. Хэйвуд Р.Б. Проектирование с учетом усталости, 1969, 504 с.
16. Любин Д.N. Справочник по композиционным материалам Книга 2, 1988, 581 с.
17. Браутман Л.N. Композиционные материалы с металлической матрицей Т4, 1978, 504 с.
18. Дьяченко С.С. Образование аустенита в железо углеродистых сталей, 1982, 128 с.
19. Качанов Н.Н. Прокаливаемость стали, 1978, 192 с.
20. Партон В.З. Механика разрушения, 1990, 239 с.
21. Артингер И.N. Инструментальные стали и их термическая обработка Справочник, 1982, 312 с.
22. Семенов Е.И. Ковка и штамповка Т.4, , 544 с.
23. Пэйгано Н.N. Межслойные эффекты в композитных материалах, 1993, 347 с.
24. Бойко В.С. Обратимая пластичность кристаллов, 1991, 280 с.
25. Гудков А.А. Трещиностойкость стали, 1989, 377 с.
26. Любешкина Е.Г. Применение полимерной тары в народном хозяйстве, 1987, 64 с.
27. Скудра А.М. Прочность армированных пластиков, 1982, 216 с.
28. Тимошенко С.П. Механика материалов, 1976, 673 с.
29. Утевский Л.М. Обратимая отпускная хрупкость стали и сплавов железа, 1987, 225 с.
30. Цветаева А.А. Дефекты в закаленных металлах, 1969, 385 с.

На главную