На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации возникающей

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Анализ полученных зависимостей hrp=f(y), где у — расстояние от линии сплавления, показывает, что величина пластической межзеренной деформации, возникающей при сварке, тем больше и распространяется на тем большую область, чем меньше степень легирования сплава. Аналогично влияет увеличение зерна основного металла (рис.1).[1, С.99]

На рис. 5.30 приведены результаты экспериментальных исследований Мак-Аби, Хмуры и др. [5.29], полученные на полиэфирных слоистых пластинах, армированных стеклотканью с атласным переплетением. По оси ординат отложен предел прочности при растяжении а, а по оси абсцисс — величина а, представляющая собой отношение интервала времени, протекшего с момента нагружения до разрушения, к деформации, возникающей при разрушении. Это отношение можно рассматривать как величину, обратную средней скорости деформации. При малых значениях величины a[2, С.131]

При внимательном рассмотрении явления растрескивания в условиях деформационного старения становится ясно, что непосредственной причиной образования трещины не обязательно является напряжение, остаточное или внешнее (приложенное), наиболее важным фактором оказывается скорее степень деформации, возникающей под действием этих напряжений. Чтобы вычислить максимальную степень .деформации, порождаемой остаточным сварочным напряжением, можно допустить, что это напряжение эквивалентно пределу текучести, а деталь жестко закреплена. Если предел текучести равен примерно 700 МПа, а модуль упругости — примерно 2,1 х Ю5 МПа, то полная релаксация напряжения может быть достигнута при деформации в 0,33 %. По данным, опубликованным Rocketdyne [30], в образцах, имитирующих зону термического влияния, при нагреве со скоростью 14-17 °С/мин до 870 °С напряжение срелаксировало бы только до 350 МПа; 284[5, С.284]

Адгезионный износ происходит в результате действия высоких локальных давлений, сваривания между собой шероховатостей поверхностей, последующей пластической деформации, возникающей при их относительном перемещении, разрушения локальных сцеплений шероховатостей, удаления или переноса металла. При абразивном износе частицы удаляются с поверхности в результате режущего или царапающего действия неровностей более твердой из контактирующих поверхностей или твердых частиц, задержавшихся между поверхностями. Когда одновременно возникают условия как для адгезионного, так и для абразивного износа и коррозии, эти процессы взаимодействуют между собой и происходит коррозионный износ.[7, С.19]

ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ - напряжение, соответствующее макс, нагрузке, выдерживаемой образцом при испытании до разрушения. В соответствии с видом испытания различают П. п.: при растяжении (временное сопротивление) аь, сжатии ст_ь, смятии о*(,см, изгибе abmv, кручении т6, срезе (сопротивление срезу) тср. При всех видах испытания, за исключением растяжения, макс, нагрузка совпадает с нагрузкой, вызывающей разрушение образца или появление первой трещины. П. п. в этих случаях характеризует сопротивление разрушению; при растяжении это наблюдается у конструкционных материалов, но обнаруживающих при испытании шейку. Большей частью разрушению конструкционных материалов при испытании на растяжение предшествует образование шейки — местной пластич. деформации, возникающей у мн. материалов после того, как равномерное сужение стержня достигает 5—15%. В этом случае разрушающая нагрузка может быть значительно ниже максимальной, соответствующей началу появления шейки (см. рис. в ст. Предел текучести физический), и П. п. характеризует сопротивление пластич. деформации. В технике обычно пользуются условными П. п., при определении к-рых не учитывается действит. распределение напряжений по сечению и изменение размеров испытуемого образца в процессе деформации; термин «условный», как правило, опускается. Условный П. п. обозначается символом аь или %ь иногда с дополнит, индексом, указывающим вид испытания .[8, С.45]

ТВЕРДОСТЬ — обычно сопротивление материала местной пластич. деформации, возникающей при внедрении в него более твердого тела. Т. может определяться при статич. и динамич. нагружении (см. Испытание на твердость) при комнатной и повышенных темп-pax (см. Твердость горячая). Независимо от метода определения Т. обозначается символом Н с соответствующим индексом, указывающим на метод определения. Распространенность испытаний на Т. объясняется простотой методов, не требующих сложных лабораторных установок; возможностью контролировать материал, не изготовляя спец. образцов, в деталях, не нарушая их целостности, и определять Т. в малых объемах (см. Испытание на микротвердостъ). Наибольшее распространение получили методы определения Т. при статич. вдавливании индентора — методы Бринелля (см. Твердость по Бринеллю), Роквелла (см. Твердость по Роквеллу) и Виккерса (см. Твердость по Виккерсу), Числа твердости по Брипеллю НВ и по Виккерсу HV соответствуют величине среднего уд. давления на поверхность отпечатка и близки между собой до значений НВс^ 400 кг/мм2; на более прочных материалах измерение Т. стальным шариком может привести к его деформации, увеличению диаметра отпечатка и соответственно получению значений НВ ниже действительных (рис. 1). Для измерения Т. на высокопрочных сталях и сплавах приме-[8, С.289]

ОрОван вместо удельной поверхности энергии предложил использовать значение фиктивной энергии G, состоящей из двух членов: из поверхностной энергии и из энергии, отнесенной к микроскопической по размерам поверхности пластической деформации, возникающей в зоне трещины. Эта фиктивная энергия, т. е. энергия преодоления в момент распространения трещины, или же энергия, необходимая для распространения на единичном пути трещины единичной длины, есть, в сущности, вязкость разрушения. Вязкость- разрушения находится в тесной связи с рассмотренным выше коэффициентом интенсивности напряжения:[9, С.40]

Изделия из стали К4 диаметром 20—22 мм прокаливаются в масле и соляной ванне. Температура соляной ванны может быть 160—180° С, а также 220° С. Благодаря применению более мягкой охлаждающей среды при закалке стали К4 в ней возникают меньшие напряжения и деформации, поэтому эта сталь пригодна для производства, например, измерительного инструмента. Возникающее при закалке увеличение размеров примерно на 0,1% компенсируется уменьшением размеров во время отпуска (см. табл. 17, 18). Величина изменения размеров (объемная деформация) и формы зависит от содержания в стали аустенита и от его стабильности. Количество остаточного аустенита и величины объемной деформации, возникающей под влиянием выдержки при температуре 150° С после различных температур нагрева при закалке, можно видеть в табл. 58.[9, С.180]

Открытие Кулоном (Coulomb [1784, 1]) в 1784 г. предела упругости металлов было исчерпывающим, так же как и его обширное исследование кручения, показавшее, что значение этого предела зависит от остаточной деформации, возникающей в процессе циклического нагружения и разгрузки образца.[11, С.82]

В настоящее время еще не ясен механизм образования дислокаций. Они могут возникать в процессе затвердения под действием пластической деформации, возникающей вследствии :механических нарушений, неоднородного охлаждения или сегрегации. Обнаружено, что дислокации возникают, или по крайней мере сохраняются, при рекристаллизации. Многочисленные дополнительные дислокации образуются при холодной деформации. Ниже приведены плотности дислокаций (в см~2) для различного состояния материала по данным [271]:[12, С.85]

Предложенный подход для оценки пластической деформации по значениям |3 применен для анализа поверхностей трения в работе [56]. Рассмотрена зависимость пластической деформации, возникающей в зоне контакта, от числа циклов до развития микроповреждений в поверхностных слоях при трении ^стальных образцов. Для оценки пластической деформации использованы уравнения (6) и (9), связывающие ширину интерференционной линии и .твердость с остаточной деформацией растяжения.[14, С.25]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Лозинский М.Г. Практика тепловой микроскопии, 1976, 168 с.
2. Фудзии Т.N. Механика разрушения композиционных материалов, 1982, 232 с.
3. Симамура С.N. Углеродные волокна, 1987, 304 с.
4. Симамура С.N. Углеродные волокна, 1987, 304 с.
5. Симс Ч.Т. Суперсплавы II Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок Кн2, 1995, 369 с.
6. Баранов А.А. Фазовые превращения и термо-циклирование металлов, 1974, 232 с.
7. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
8. Туманов А.Т. Конструкционные материалы Энциклопедия, 1965, 527 с.
9. Артингер И.N. Инструментальные стали и их термическая обработка Справочник, 1982, 312 с.
10. Волынова Т.Ф. Высокомарганцовистые стали и сплавы, 1988, 343 с.
11. Белл Д.Ф. Экспериментальные основы механики деформируемых твердых тел Часть2 Конечные деформации, 1984, 432 с.
12. Белоглазов С.М. Наводороживание стали при электрохимических процессах, 1975, 412 с.
13. Бойко В.С. Обратимая пластичность кристаллов, 1991, 280 с.
14. Рыбакова Л.М. Структура и износостойкость металла, 1982, 215 с.
15. Тимошенко С.П. Механика материалов, 1976, 673 с.

На главную