На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации соответствующей

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Так, испытания на ползучесть (рис. 1.2.1, а) дают оценку предельного состояния по критерию длительного статического разрушения. При этом, как и в ряде работ [29,267, 285] по длительной прочности, предполагалось, что критерием разрушения является достижение предельной деформации, соответствующей разрушению при ползучести.[3, С.22]

В последующем изложении воспользуемся относительными величинами. Все величины, имеющие размерность напряжения, отнесем к пределу текучести в нулевом полуцикле, деформации — к деформации, соответствующей пределу текучести.[3, С.125]

Установлено [28], что конструкционные сплавы, у которых при статическом нагружении гладких образцов деформация ев, соответствующая пределу прочности <тв, меньше 0,5 ек (деформации, соответствующей моменту разрушения образцов), являются циклически разупрочняющимися, при sn > 0,5ек — циклически упрочняющимися, при ев S 0,5ев — циклически стабильными.[4, С.242]

Так, испытания на ползучесть (рис. 2, а) дают оценку предельного состояния по критерию длительного статического разрушения. При этом, как и в ряде работ [10—12] по длительной прочности предполагалось, что критерием разрушения является достижение предельной деформации, соответствующей разрушению при ползучести.[5, С.42]

При распространении волны амплитуда на фронте упругого предвестника понижается по экспоненциальному закону в соответствии с представленным выше анализом. За фронтом упругого предвестника напряжение и деформация монотонно возрастают до величины, соответствующей равновесному состоянию за фронтом упруго-пластической волны, при удалении волны от поверхности соударения. Вблизи поверхности соударения в начальный период распространения волны высокий уровень сопротивления сдвигу, обусловленный высокой скоростью пластического сдвига, приводит к тому, что максимальный уровень напряжений выше равновесного. Таким образом, для материала, чувствительного к скорости деформации, распространение волны связано с качественным изменением ее конфигурации: вблизи контактной поверхности напряжения ат, достигая максимальной величины за пластическим фронтом, затем снижаются до равновесной величины, на удалении от контактной поверхности — непрерывно нарастают до равновесных. Такое деформирование отчетливо видно на рис. 70.[6, С.161]

На рис. 2.5 показана зависимость предела текучести и временного сопротивления при 1000 и 1200 °С от скорости деформации для сплава Inco-nel 617 (литейного сплава на никелевой основе), применяемого в настоящее время для высокотемпературных реакторов с газовым охлаждением, и сплава НК40, получаемого способом центробежного литья для деталей оборудования химических заводов. При более низких температурах по сравнению с указанными, например при 700 °С (данные для нержавеющей стали 18—8, соответствующие этой температуре, также приведены на рисунке), наклон и положение прямых а0,2 и ав различаются. Однако если температура повышается до 1000 °С или выше, то у обоих сплавов величины а0,2 и ав почти совпадают; зависимость этих величин от скорости 'деформации становится одинаковой. Следовательно, деформационное упрочнение-происходит до деформации, соответствующей пределу текучести а0,г- После этого деформационного упрочнения почти не происходит, деформация развивается при постоянном напряжении и постоянной скорости деформации. Можно предположить, что если испытания на ползучесть осуществлять при такой же температуре, то соотношение между скоростью установившейся ползучести- (см. гл. 3) и напряжением совпадет с прямыми рис. 2.5 или с прямой, полученной экстраполяцией приведенных на данном рисунке прямых в сторону более низких скоростей деформации. Таким образом, явление, характеризуемое совпадением характеристик растяжения и характеристик ползучести, обусловлено помимо температуры малой скоростью деформации, что подтверждается и данными рис. 2.1. Смысл этого факта заключается в том, что обычные испытания на растяжение при высокой температуре занимают промежуточное положение (см. рис. 1.3) между высокоскоростными испытаниями на растяжение, при которых определяются не зависящие от .времени характеристики растяжения, и испытаниями на ползучесть при постоянном напряжении. Следовательно, хотя испытания на растяжение при сверхвысоких температурах, указанных на рис. 2.5, и осуществляют при такой же скорости деформации, что и при более низких температурах, однако целесообразно рассматривать эти испытания как испытания на кратковременную ползучесть.[8, С.44]

Изменение предела прочности композиционного материала в продольном направлении зависит от содержания волокна и, как это было установлено, носит линейный характер, если значения прочности волокон, введенных в материал, воспроизводимы. Значительные отклонения от линейного характера имели место тогда, когда прочность волокна сильно изменялась QT образца к образцу. Предполагаемая линейная зависимость предела прочности материала в продольном направлении от объемного содержания волокна основана на применении правила смеси и показывает зависимость прочности композиционного материала &с от прочности волокна aF и прочности матрицы о~м ПРИ деформации, соответствующей деформации разрушения волокна:[9, С.460]

Наиболее распространенны^ методом измерения крутящих моментов является метод, основанный на использовании торсионов (рис. 17, д, е). Метод был впервые применен Ф. Н. Шведовым и сохраняет в полной мере свое значение до настоящего времени. Этот метод основан на определении деформации кручения торсионов (проволок, стержней, труб и пружин), связанных с одной из измерительных поверхностей в ротационных приборах. Во всех случаях деформация торсиона должна быть меньше деформации, соответствующей пределу пропорциональности материала, из которого он изготовлен. При измерении и регистрации крутящих моментов в широких пределах их изменения обычно бывает необходимо использовать набор тореионов.[10, С.47]

Тален оценил свою максимально возможную ошибку в 0,02 мм, что при базе 1484,5 мм обеспечивало точность измерения деформаций е порядка 10~5 при фактически более низкой разрешающей способности по деформациям. После обсуждения проблемы определения предела упругости как начала остаточных деформаций в условиях, когда наблюдение этого начала зависит от точности измерений, Тален последовал Вертгейму в произвольном задании значения (остаточной) деформации, соответствующей пределу упругости, равного 0,00005.[11, С.49]

Другой пример перехода второго порядка снабжен графиками т2—у> которые я построил на основании результатов четырех экспериментов Тэйлора и Элам 30-х годов (Taylor and Elam [1926, II; Taylor [1934, 1]) по растяжению монокристаллов железа; в этих экспериментах среднее значение у, при котором происходил переход второго порядка от начальной формы кривой деформации, соответствующей г=2 в уравнении (4.22), равно 7^=0,046 (рис. 4.86).[11, С.147]

Для сравнения с опытом Тэйлора и Квинни с отожженной медью при сжатии, результаты которого показаны на рис. 4.103, а, я включил опыт на растяжение, проведенный в моей лаборатории с таким же, но на этот раз полностью отожженным материалом, при нагру-жении мертвой нагрузкой тонкостенной полой трубки. Скорость нагружения была постоянной; проведение опыта заняло около часа. Результаты, показанные на рис. 4.103, б, как и для опыта Тэйлора и Квини на рис. 4.103, а, нанесены как на плоскости а — е, так и на плоскости а2 — е для демонстрации деталей, наблюдаемых на графиках последнего рисунка, который показывает не только серию прямых линий, согласующихся с формулой (4.25), но также и переходы второго порядка, имеющиеся при шести из восьми деформаций перехода второго порядка, определяемых по формуле (4.26). Последний переход при ЛГ=0, показанный как на рис. 4.103, а, так и на рис. 4.103, б, который, согласно формуле (4.26), должен бы быть при 8jv^=0,577, произошел при деформации, соответствующей точке предельного напряжения как при сжатии, так и при растяжении, если данные нанесены, согласно обобщению уравнения (4.25), на плоскости в системе осей условное напряжение — условная деформация.[11, С.173]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
2. Браутман Л.N. Поверхности раздела в металлических композитах Том 1, 1978, 440 с.
3. Гусенков А.П. Прочность при изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении, 1979, 296 с.
4. Материалы М.К. Механическая усталость металлов, 1983, 440 с.
5. Серенсен С.В. Исследования малоцикловой прочности при высоких температурах, 1975, 128 с.
6. Степанов Г.В. Упруго-пластичное деформирование материалов под действием импульсных нагрузок, 1979, 268 с.
7. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1, 1975, 832 с.
8. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
9. Браутман Л.N. Композиционные материалы с металлической матрицей Т4, 1978, 504 с.
10. Белкин И.М. Ротационные приборы Измерение вязкости и физико-механических характеристик материалов, 1968, 273 с.
11. Белл Д.Ф. Экспериментальные основы механики деформируемых твердых тел Часть2 Конечные деформации, 1984, 432 с.
12. Пэйгано Н.N. Межслойные эффекты в композитных материалах, 1993, 347 с.
13. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.
14. Авдеев Б.А. Проверка машин и приборов для механических испытаний материалов, 1969, 176 с.
15. Лютцау В.Г. Структурные факторы малоциклового разрушения металлов, 1977, 144 с.
16. Талыпов Г.Б. Пластичность и прочность стали при сложном нагружении, 1968, 135 с.

На главную