На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации практически

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Ранее было показано [1], что уровень неоднородности микро-деформации практически не зависит от вида нагружеиия (растяжение, сжатие). Но поскольку прокатка наилучшим образом моделируется сжатием [2], то некоторые вопросы процесса рекристаллизации изучали при осадке цилиндрических образцов при высоких температурах. Высокотемпературную осадку проводили при температурах от 1200 до 900° С, степень деформации — от 10 до 40%, время выдержки после нагружения — от 5 до 120 с. Во всех случаях температура аустенизации составляла 1200° С.[4, С.142]

Обнаруживается следующий факт: в сравнительно небольшом удалении от торцов, каков бы ни был закон распределения нагрузки, растягивающей (сжимающей) призму, характер деформации практически оказывается неизменным: сечения практически остаются плоскими, и расстояния между ними получаются одинаковыми, если и до деформации в сопоставляемых призмах они были равны друг другу. При этом должно быть соблюдено лишь условие, что равнодействующая сил, приложенных к торцу, проходит через центр тяжести его и величина этой равнодействующей во всех сравниваемых случаях одинакова.[7, С.93]

Данные, приведенные на рис. 10, свидетельствуют о том, что начавшийся неоднородный процесс деформирования по микрообластям закрепляется и в ходе дальнейшей пластической деформации практически не происходит перераспределения очагов повышенной и пониженной деформации или снижения микронеоднородности деформации. Величина микронеоднородности деформации в значительной степени зависит от легированности титановых сплавов и вида структуры. Относительная локальная неоднородность деформации, оцениваемая параметром (г? — = е,-/еср —1 (где е/ —относительная деформация /-того участка; еср — средняя относительная деформация образца), для чистого титана изменяется от —1 до +1. Таким образом, в локальных объемах относительная деформация может превышать среднюю в 2 раза. Повышение содержания легирующих элементов (At, V, Cr, Zr и др.), а также элементов внедрения приводит к увеличению относительной неоднородности деформации до 3—4, т.е. величина локальной деформации может превышать среднюю деформацию в 3—5 раз.[1, С.23]

При разработке основ выбора геометрических элементов орнамента авторами принято, что размеры геометрических элементов поверхности существенно малы по сравнению с конструктивными размерами детали. Известно, что общая деформация литых деталей включает упругую и остаточную деформацию. Упругая деформация обусловлена перемещением и искажением (депланацией) сечения элемента в процессе обработки детали. При прочих равных условиях с увеличением толщины и площади сечения стенки доля упругой деформации, в том числе депланации, уменьшается. Поэтому в толстостенных литых деталях этот вид деформации практически не учитывается. Однако при уменьшении толщины и площади сечения стенки и увеличении количества сочленений различных геометрических элементов доля упругой деформации, в особенности депланации, резко возрастает. Метод литья в отличие от других методов получения заготовок имеет значительное преимущество— возможность варьировать процессом кристаллизации и получать на поверхности рациональные геометрические элементы, создавая наиболее благоприятное сочетание свойств материалов и геометрических особенностей отливок. При уменьшении поперечного сечения бруса или пластины уменьшается его статический момент, а с ним и жесткость конструкции при изгибе и кручении. Поэтому геометрические элементы в виде тонких стержней с гладкой поверхностью рационально применять для литых деталей, работающих в условиях растягивающих и сжимающих напряжений. Геометрический элемент в виде тонкостенного бруса открытого профиля, обладающего малой жесткостью при кручении, целесообразно применять для литых деталей, воспринимающих нагружение изгибом, растяжением и сжатием. Геометрические элементы могут иметь и более сложную конфигурацию, обусловливающую анизотропию свойств в различных направлениях.[8, С.19]

Следует отметить, что Си после РКУ-прессования может показывать и относительно низкую пластичность при растяжении (10%) [326]. По-видимому, это связано с высокой долей малоугловых границ зерен присутствующих в образцах после определенных режимов РКУ-прессования. В работе [61] испытывали Си со средним размером зерен 210 нм при сжатии. Испытание проводилось при комнатной температуре с начальной скоростью деформации 1,4 х 10~3с~1. Было также обнаружено, что деформационные кривые для Си с различным размером зерен различаются по форме. Типичными особенностями кривой деформации сжатием в случае наноструктурной Си являются: высокое напряжение течения, равное 390 МПа, значительное начальное деформационное упрочнение в узком интервале степеней деформации (примерно 5 %) на начальной стадии деформации, практически полное отсутствие деформационного упрочнения на последующей стадии деформации. Напряжение течения на второй стадии составило около 500 МПа. В то же время пластичность наноструктурной Си была высока. Образцы при сжатии не разрушались даже после максимальной деформации, которая в данном эксперименте равнялось 83%.[2, С.185]

По данным Гудремона удельное сопротивление легированных сталей при деформации практически не изменяется [Л. 19].[3, С.128]

Выше, в § 3, 4, показано, что естественное старение после пластической деформации практически не приводит к изменению формы границ текучести и разрушения. Поэтому влияние естественного старения на границы текучести и разрушения можно изучать при помощи опытов на простое растяжение. Для этой цели были взяты пять групп гагаринских образцов, изготовленных из отожженной стали 3. Первая группа из трех образцов испытывалась на растяжение до разрушения без промежуточной разгрузки для определения механических характеристик в исходном состоянии (as0=23 кг/мм2, Сьо—Щ кг(мм2). Все 24 образца второй груп-[19, С.122]

При 900 и 20° С неоднородность продольной микродеформации больше, чем поперечной как при малых, так и особенно при больших деформациях, что является характерным для зоны равномерной деформации. В отличие от этого при температуре 1100° С уровень неоднородности продольной и поперечной микродеформации практически одинаков.[4, С.142]

В металле типа № пластическая деформация приводит к образованию дислокаций и точечных дефектов, обусловливающих повышение энергии кристалла, которое связано с перераспределением электронной плотности в дефектах. В Fe пластическая или циклическая деформация инициируют полиморфное превращение, и поэтому снижение энергии кристалла может сопровождаться другим перераспределением электронной плотности в дефектах, связанным с образованием зародышей новой фазы, обусловливающей специфический характер взаимодействия с термализованными позитронами. В результате параметр А/ при циклической деформации практически постоянный, a Sp/Sg изменяется. Этот эффект аналогичен наблюдаемому при пластической деформации сплава Ti + 1,4 % Fe [11].[6, С.145]

Выше отмечалось, что в случае неравномерного распределения по торцам нормальных сил сечения перестают быть плоскими (депланируют). Однако на большей части длины стержня, за исклю чением частей, примыкающих к торцам, сечения практически остаются плоскими. Если к промежуточному поперечному сечению стержня приложена неравномерно распределенная нагрузка, сводящаяся к силе, действующей вдоль его оси, то заметные отклонения от плоской формы сечений наблюдаются и вблизи этого промежуточного сечения. Возмущения имеются в районах изменения сечений, в том числе — ослаблений. Однако при, сравнительно небольшом удалении от всех этих мест возмущений поперечные сечения стержня при деформации практически остаются плоскими. Поэтому можно принять упрощающую расчет гипотезу о том, что при растяжении или сжатии стержней поперечные сечения, плоские до деформации, остаются плоскими и параллельными Друг другу и после деформации. Эта гипотеза носит название гипотезы плоских сечений (гипотеза Мариотта — Бернулли)1). Применительно к телам, имеющим форму брусьев, в сопротивлении материалов она заменяет собой условия совместности деформаций, используемые при решении задачи о распределении напряжений в более точной науке — в теории упругости. Такая замена, естественно, приводит к искажению истинной картины распределения напряжений, ощутимому лишь в указанных выше областях.[7, С.97]

Учитывая, что деформация стержней мала, можно считать, что углы, составляемые крайними стержнями со средним, после деформации практически такие же, как и до деформации.[7, С.174]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Чечулин Б.Б. Циклическая и коррозионная прочность титановых сплавов, 1987, 208 с.
2. Валиев Р.З. Наноструктурные материалы, полученные интенсивной пластической деформацией, 2000, 272 с.
3. Дорофеев А.Л. Индукционная структуроскопия, 1973, 178 с.
4. Лозинский М.Г. Практика тепловой микроскопии, 1976, 168 с.
5. Лозинский М.Г. Тепловая микроскопия материалов, 1976, 304 с.
6. Материалы М.К. Механическая усталость металлов, 1983, 440 с.
7. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1, 1975, 832 с.
8. Цибрик А.Н. Основы структурно-геометрического упрочнения деталей, 1979, 180 с.
9. Антикайн П.А. Металловедение, 1965, 288 с.
10. Болховитинов Н.Ф. Металловедение и термическая обработка Издание 6, 1965, 505 с.
11. Гусенков А.П. Длительная и неизотермическая малоцикловая прочность элементов конструкций, 1988, 263 с.
12. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
13. Бернштейн М.Л. Металловедение и термическая обработка стали Т1, 1983, 352 с.
14. Кучеряев Б.В. Механика сплошных сред, 2000, 320 с.
15. Бернштейн М.Л. Металловедение и термическая обработка стали Справочник Том1 Изд4, 1991, 462 с.
16. Гохфельд Д.А. Механические свойства сталей и сплавов при нестационарном нагружении, 1996, 408 с.
17. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.
18. Лютцау В.Г. Структурные факторы малоциклового разрушения металлов, 1977, 144 с.
19. Талыпов Г.Б. Пластичность и прочность стали при сложном нагружении, 1968, 135 с.
20. Федюкин В.К. Термоциклическая обработка металлов и деталей машин, 1989, 257 с.
21. Яковлев В.Ф. Измерения деформаций и напряжений деталей машин, 1983, 192 с.

На главную