На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации поверхности

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Увеличение содержания углерода в заэвтектоидных сталях снижает ее износостойкость в результате хрупкого выкрашивания, а уменьшение — снижает износостойкость вследствие значительной пластической деформации поверхности изнашивания. Наиболее существенно изменение содержания углерода в закаленной стали влияет на ее износостойкость при высоких значениях энергии удара. При небольших энергиях удара этот эффект можно вообще не обнаружить. Так, при испытании различных закаленных углеродистых сталей на машине УАМ не удалось обнаружить снижения износостойкости заэвтектоидных сталей. В этих опытах с увеличением содержания углерода наблюдалось непрерывное повышение износостойкости закаленных сталей. Такое несоответствие следует объяснить различными условиями испытаний. Например, при исследованиях, проведенных на машине У-1-АЛ, использовали образец диаметром 10 мм, т. е. с площадью в 25 раз большей, чем при испытаниях на машине УАМ. Общая энергия удара больше в 1250 раз, а энергия удара, приходящегося на единицу поверхности износа, — в 50 раз выше. Несоответствие результатов исследования износостойкости различных углеродистых сталей, полученных на машинах У-1-АЛ и УАМ, еще раз подчеркивает существенное вли-[1, С.166]

На третьем участке зависимости, показанной на рис. 11, меняется не только износ, но и качественная картина изнашивания. Уменьшение износа на этом участке связано с увеличением фактической площади контакта соударяемых поверхностей благодаря значительной .пластической деформации поверхности изнашивания, что в конечном итоге вызывает увеличение диаметра образца в зоне контакта. В этом случае происходит изменение макро- и микрорельефа поверхности изнашивания; глубина лунок уменьшается, торец образца принимает вид расклепанной поверхности. Необходимо отметить, что не все материалы можно испытывать на ударно-абразивное изнашивание при большой энергии удара: материалы высокой твердости нельзя из-за их хрупкого разрушения, а вязкие — из-за интенсивной пластической деформации.[1, С.46]

Другой формой проявления дефекта является эрозионный износ уплотнителя или так называемое вымывание материала уплотнения рабочей средой. Это происходит как в результате попадания на рабочую поверхность уплотнителя пыли, песка, влаги, так и в результате некоторого сочетания скорости деформации поверхности уплотнителя и скорости истечения рабочей среды. То же самое наблюдается и на металлических уплотнителях, но наиболее наглядно это можно видеть на металлопла-стмассовых клапанах (рис. 60).[2, С.133]

Согласно теории прочности Давиденкова — Фридмана природа разрушения двойственна: хрупкое разрушение от отрыва происходит под действием нормальных напряжений, вязкое — под действием касательных. Высокие напряжения, сопровождающиеся разрушением, могут возникнуть при ударе по абразиву в результате наложения падающей и отраженной волн. Разрушение абразивных зерен на поверхности контакта связано с интерференцией этих волн, поэтому создание теории напряженности контакта при ударе неразрывно связано с учетом упругой и пластической деформаций. Особые трудности возникают при аналитическом исследовании упругопластической деформации поверхности контакта при ударе: При напряжениях, превышающих предел упругости, местная деформация включает две составляющие— упругую и пластическую. Для упругой деформации справедлива приближенная зависимость Герца[1, С.11]

На рис. 82 показан микрорельеф поверхности изнашивания отожженной углеродистой стали. С увеличением содержания углерода в стали, а следовательно, с повышением ее твердости глубина лунок на поверхности изнашивания постепенно уменьшается. Поскольку все исследованные углеродистые стали в отожженном состоянии имеют низкую твердость и достаточно высокую пластичность, отрыв частиц металла с поверхности износа и образование собственно продуктов износа происходят в результате многократной локальной пластической деформации. Последняя сопровождается внедрением зерен абразива в изнашиваемую поверхность, вызывает интенсивный наклеп этой поверхности и отрыв отдельных фрагментов. Одновременно частицы износа образуются в результате среза отдельных объемов поверхностного слоя при оттеснении (сдвиге) металла этого слоя к ранее образованным лункам. Следы пластической деформации поверхности изнашивания хорошо видны при исследовании шлифов под микроскопом.[1, С.164]

При входе в очаг деформации поверхности валка и полосы образуют сужающуюся щель, которая заполняется смазкой (рис. 111). Создается так называемый масляный (смазочный) клин.[4, С.165]

С помощью приборов были измерены, деформации поверхности снаряда и канала ствола (рис. 21), по которым можно вычислить давления, создаваемые ведущим пояском снаряда. На рис. 22 приведены значения напряжений на поверхности канала ствола.[9, С.308]

Г. М. Ждановичем проведено детальное исследование упругой деформации поверхности контакта частиц и получены законы распределения контактных давлений на них [86]. При этом установлено, что величина упругой деформации контакта зависит от величины сжимающей силы, а также размера площадки контакта, и слабо зависит от формы площадок контакта. В случае линейного нагружения брикета выражение для модуля упругости имеет вид:[6, С.80]

Влияние формы площадки контакта и закона распределения контактного давления на величину упругой деформации поверхности контакта частиц в связи с упругим последействием подробно рассмотрено в [86]. Представляет интерес зависимость упругого последействия от характеристик глобальной структуры прессовки, в частности, фрактальной размерности, поскольку данный вопрос в существующей литературе отражен недостаточно. Явление упругого последействия отличается сложностью и противоречивостью влияния отдельных факторов, поэтому общие закономерности не всегда просматриваются на уровне контактных взаимодействий.[6, С.123]

Широкое применение ВТМПО на машиностроительных заводах требует применения специальных устройств. Такие устройства достаточно просты, и их изготовление и эксплуатация не связаны со сколько-нибудь значительными капитальными затратами, поскольку по сравнению с технологическим оборудованием, используемым для индукционной закалки, добавляются лишь средства для деформации поверхности детали.[7, С.394]

Анализ обширной литературы по особенностям дислокационного поведения и упрочнения поверхностей позволил В. П. Алехину сделать вывод, что о большей или меньшей прочности приповерхностного слоя по сравнению с объемом материала следует говорить, лишь учитывая конкретные условия деформации, ее абсолютное значение и скорость, тип среды и предысторию нагружения материала. На начальном этапе деформации поверхности определяющим является облегченное образование и движение дислокаций. Неизбежное следствие первой стадии — барьерный эффект поверхности, когда вблизи поверхности создается слой с повышенной плотностью дислокаций, препятствующий выходу на поверхность полос скольжения и тормозящий развитие объемной деформации. Закрепленная вблизи поверхности дислокация позволяет другим дислокациям более близкое по отношению к себе прохождение, чем в объеме кристалла, и таким образом для упрочнения приповерхностных слоев необходима большая плотность дислокаций.[12, С.15]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Виноградов В.Н. Изнашивание при ударе, 1982, 192 с.
2. Вуколов В.М. Детали из пластмасс в пневмогидравлических системах, 1974, 144 с.
3. Симс Ч.Т. Суперсплавы II Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок Кн1, 1995, 384 с.
4. Грудев А.П. Трение и смазки при обработке металлов давлением Справочник, 1982, 311 с.
5. Хэйвуд Р.Б. Проектирование с учетом усталости, 1969, 504 с.
6. Кулак М.И. Фрактальная механика материалов, 2002, 305 с.
7. Лахтин Ю.М. Термическая обработка в машиностроении, 1980, 785 с.
8. Мальков В.М. Механика многослойных эластомерных конструкций, 1998, 319 с.
9. Либовиц Г.N. Разрушение Том5 Расчет конструкций на хрупкую прочность, 1977, 464 с.
10. Аршинов В.А. Резание металлов и режущий инструмент, 1964, 544 с.
11. Аршинов В.А. Резание металлов и режущий инструмент Издание 3, 1975, 440 с.
12. Белый А.В. Структура и методы формирования износостойких поверхностных слоев, 1991, 208 с.
13. Гудков А.А. Трещиностойкость стали, 1989, 377 с.
14. Рыбакова Л.М. Структура и износостойкость металла, 1982, 215 с.

На главную