На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации поскольку

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Прежде чем перейти к более детальному рассмотрению основных стадий и закономерностей распространения усталостных трещин, следует остановиться на эффекте закрытия усталостной трещины (fatigue crack closure), впервые обнаруженном В. Элбером. Сущность этого эффекта состоит в том, что усталостная трещина может остаться закрытой из-за смыкания ее берегов позади вершины на протяжении определенной части цикла нагру-жения. На рис. 33 представлены схемы раскрытия берегов усталостной чре-щины. По В. Элберу смыкание берегов трещины происходит в результате наличия на них остаточной пластической деформации, поскольку при разгрузке берега усталостной трещины могут сомкнуться раньше, чем наступит полное снятие нагрузки. Этот механизм закрытия трещин характерен для пластичных металлов и сплавов, испытываемых в условиях плоского напряженного состояния (рис. 33, а, 6).[2, С.53]

Авторы [9,28] отдают предпочтение полигонизационному механизму образования ячеистой структуры, согласно которому существенную роль в формировании дислокационных ячеек играют процессы переползания краевых компонент дислокаций. Этот процесс, как известно, является самым медленным звеном полигонизации, поскольку требует переноса массы за счет диффузии точечных дефектов [9]. Избыточная концентрация точечных дефектов в деформируемом кристалле обусловлена возникновением, движением и взаимодействием дислокаций в процессе деформации, поскольку каждая дислокация, пересекаясь с дислокациями леса высокой плотности, приобретает значительное число порогов, способных порождать при дальнейшем перемещении вакансии и междоузельные атомы. В работе [9] особо подчеркивается качественно различный характер ячеистой структуры, возникающей на ранних и конечных стадиях деформации, причем это различие проявляется как в механизме образования дислокационных ячеек, так и механизме передачи пластической деформации через границы ячеистой структуры. На ранних стадиях деформации границы ячеек представляют собой клубки, сплетения, вытянутые вдоль плоскостей скольжения и в направлении скольжения. При дальнейшей пластической деформации формируется разориентированная ячеистая структу-[3, С.123]

Заметим, что расстояние между двумя волокнами, измеряемое вдоль радиуса, уменьшается в К раз. Длины волокон остаются неизменными, поскольку RQ = R\Q\, Чтобы проверить отсутствие деформации сдвига, заметим, что нормальные линии направлены по радиусам как до деформации, так и после нее; кроме того, из условия 8 = Я9[ имеем, что при рассматриваемой деформации нормальные линии являются материальными кривыми. Следовательно, из второй формулы (96) вытекает, что k = 0. Форма поперечного сечения тела после деформации не обязательно, разумеется, имеет тот же вид, что и до деформации, поскольку осевое растяжение влечет за собой скручивание всех волокон.[4, С.334]

Раис показал, что поскольку плотность энергии деформации есть квадратичная функция деформации, то / = g. Таким образом, взяв / по контуру, лежащему вне любой нелинейной области, можно получить g во многих задачах, не проводя моделирования сложного нелинейного поведения. Более того, в то время как классическая теория разрушения предполагает, что трещина распространяется линейно, использование /-интеграла не связано с таким ограничением. Эта особенность очень полезна при анализе композитов, в которых направление роста трещины может изменяться.[5, С.231]

Как уже было отмечено, геометрия тела с трещиной такова, что у кончика сквозной трещины образуется область плоской деформации. Поскольку локальная природа рассматриваемого критерия разрушения уже была показана, естественно предположить, что плоское деформированное состояние сохранится в локальной области и в анизотропных телах. Для выполнения этого предположения необходимо существование плоскости упругой симметрии, нормальной к границе трещины. Можно показать [12, 18], что вид анизотропии ограничен шестью независимыми константами. Подобное же ограничение имеет место и для тела с трещиной III рода. Согласно методам Лехницкого [11], показано, что для каждого из трех видов локальной деформации (см. рис. 6.2) функциональные формы коэффициента интенсивности напряжения для этого частного вида анизотропии можно считать идентичными соответствующим формам для изотропного случая.[5, С.231]

Многие детали из жаропрочных никелевых сплавов в эксплуатации испытывают циклические деформации. Поскольку для них стадия роста трещины усталости может занимать значительную часть долговечности, практический интерес представляет изучение механизмов этого процесса.[7, С.146]

Поскольку разность сопротивлений в процессе деформации изменяется, равновесие между долями сопротивления, очевидно, нарушается. В состоянии механической стабилизации можно предполагать постоянную скорость образования точечных дефектов, из чего следует непостоянная скорость аннигиляции в процессе полуцикла растяжения (см. рис. 4, а, б). Из-за растущей концентрации вакансий и благоприятных условий напряжения энергия активации, способствующая движению вакансий, уменьшается, из чего следует возрастающая аннигиляция вакансий (см. рис. 4, а). Аннигиляция вакансий происходит как при дислокациях, так и посредством образования малых скоплений вакансий. В полуцикле (см. рис. 4, б) растяжения процесс аннигиляции вакансий уменьшается.[7, С.174]

Точность аналитических и технологических расчетов энергосиловых параметров различных процессов ОМД в значительной степени обуславливается точностью определения величины сопротивления деформации, поскольку данный параметр входит в расчетные формулы в виде сомножителя.[8, С.5]

Взаимосвязь между макронапряжениями и степенью наклепа при нагреве. Деформационное упрочнение (наклеп) по глубине поверхностного слоя неоднородно. В первом приближении эта неоднородность характеризуется степенью наклепа, которая непосредственно связана со степенью деформации. Поскольку неоднородность пластической деформации по глубине поверхностного слоя детали, возникшая в результате механической обработки ее, является одной из основных причин образования в детали остаточных макронапряжений, то можно полагать, что между макронапряжениями и степенью наклепа существует взаимосвязь. Для установления этой взаимосвязи параллельно исследовали влияние температуры нагревов на деформационное упрочнение поверхностного слоя и релаксацию остаточных макронапряжений. С этой целью на образцах из жаропрочных сплавов ЭИ617, ЭИ826 и ЭИ929 после фрезерования, шлифования и обкатки роликом замеряли микротвердость по глубине деформированного поверх-[10, С.150]

При температурах выше 455° бериллий обладает способностью к пластической деформации. Поскольку при температурах 749—760° бериллий ре-кристаллизуется, область температур 454—760° считается областью теплой обработки давлением, а область температур выше 760° — областью горячей обработки. При горячей обработке обычно нежелательно превышать температуру 843°, хотя так называемое «горячее» прессование производится при 900—1150°. При «горячем» прессовании бериллий необходимо защищать стальной оболочкой для предотвращения окисления, а также задирания фильер. Прокатку листового бериллия осуществляют в интервале температур 455- 843°. Спеченные бериллиевые блоки помещают в толстостенные стальные оболочки и прокатывают их в листы толщиной примерно 3,2 мм. Эти бериллиевые листы затем прокатывают до толщины в несколько сотых долей миллиметра.[13, С.70]

Следует также учесть, что влияние пластической деформации, поскольку она увеличивает плотность дефектов (дислокаций и вакансий), может быть связано с ускорением диффузии [109]. Показано, что в монокристаллах сплава А1 — Си, пластически деформированных после закалки, образование зон Г — П при комнатной температуре идет быстрее и что в процессе самих испытаний возможно развитие старения и рост напряжения течения [185].[15, С.241]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Материалы Н.С. Синергетика, структура и свойства материалов, самоорганизующиеся технологии, 1996, 256 с.
2. Терентьев В.Ф. Циклическая прочность металлических материалов, 2001, 106 с.
3. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
4. Браутман Л.N. Механика композиционных материалов Том 2, 1978, 568 с.
5. Геракович К.N. Неупругие свойства композиционных материалов, 1978, 296 с.
6. Марченко Е.А. О природе разрушения поверхности металлов при трении, 1979, 120 с.
7. Материалы М.К. Механическая усталость металлов, 1983, 440 с.
8. Полухин П.И. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов. Изд.2, 1983, 352 с.
9. Степанов Г.В. Упруго-пластичное деформирование материалов под действием импульсных нагрузок, 1979, 268 с.
10. Сулима А.М. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов, 1974, 256 с.
11. Колбасников Н.Г. Теория обработки металлов давлением, , 311 с.
12. Плющев В.Е. Справочник по редким металлам, 1965, 946 с.
13. Плющев В.Е. Справочник по редким металлам, 1965, 945 с.
14. Фетисов Г.П. Материаловедение и технология металлов, 2001, 640 с.
15. Бокштейн С.З. Строение и свойства металлических сплавов, 1971, 496 с.
16. Грудев А.П. Трение и смазки при обработке металлов давлением Справочник, 1982, 311 с.
17. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
18. Морозов Е.М. Техническая механика разрушения, 1997, 390 с.
19. Трощенко В.Т. Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении, 1987, 255 с.
20. Эрдоган Ф.N. Вычислительные методы в механике разрушения, 1990, 391 с.
21. Карабасов Ю.С. Новые материалы, 2002, 736 с.
22. Вильдеман В.Э. Механика неупругого деформирования и разрушения композиционных материалов, 1997, 288 с.
23. Артингер И.N. Инструментальные стали и их термическая обработка Справочник, 1982, 312 с.
24. Гохфельд Д.А. Механические свойства сталей и сплавов при нестационарном нагружении, 1996, 408 с.
25. Белл Д.Ф. Экспериментальные основы механики деформируемых твердых тел Часть2 Конечные деформации, 1984, 432 с.
26. Левин В.А. Избранные нелинейные задачи механики разрушения, 2004, 408 с.
27. Нотт Ф.Д. Основы механики разрушения, 1978, 256 с.
28. Гусев А.И. Нанокристаллические материалы, 2000, 224 с.
29. Лютцау В.Г. Структурные факторы малоциклового разрушения металлов, 1977, 144 с.
30. Олемской А.И. Синергетика конденсированной среды, 2003, 336 с.
31. Терентьев В.Ф. Усталость металлических материалов, 2003, 257 с.
32. Цветаева А.А. Дефекты в закаленных металлах, 1969, 385 с.

На главную