На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации поперечного

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Энергию деформации поперечного сдвига можно прибавить к энергии, возникающей при деформации изгиба (формулы (6.34)), и получить в результате полную энергию деформации. Разумеется, в большинстве случаев энергия деформации сдвига пренебрежимо мала по сравнению с энергией деформации, возникающей при изгибе 1).[7, С.254]

В наиболее практически важных видах нагружения эласто-мерных конструкций — сжатие и изгиб — деформации поперечного сдвига ei3, Сзз и соответствующие им напряжения <т\з, сгод имеют линейную зависимость по толщине слоя (по координате г), следовательно, перемещения должны иметь квадратичную зависимость по ;.[4, С.84]

Вторая модель в первом приближении учитывает в заполнителе кроме деформаций поперечного сдвига деформации поперечного сжатия. Для этого в аппроксимации (5.1) для всех перемещений удерживаются по два первых члена разложения: ^ = а0 + а^; v* — Ь0 + Ъ±г; УЗ = Со + ^2. Такая модель соответствует линейным законам распределения перемещений по толщине слоя заполнителя (рис. 5.4) [111.[2, С.193]

Во-вторых, анализ численных результатов показал, что обе модели ортотропных оболочек приводят к идентичным, исключая деформации поперечного сдвига ei3, картинам напря-[3, С.220]

С увеличением абсолютных размеров штампуемых деталей уменьшается жесткость инструмента (при той же конструкции), резко увеличиваются деформации поперечного и продольного изгиба, снижается однородность структуры и абсолютные величины характеристики механических свойств штамповых сталей и материалов При штамповке более крупных деталей необходимо корректировать существующие и создавать новые конструкции инструмента. К числу перспективных направлений относятся:[6, С.104]

Первая модель предполагает линейное распределение по толщине заполнителя касательных перемещений и несжимаемость материала в поперечном направлении, т. е. vl = а0 + atz, и2 = Ь0 + + byz, УЗ -= c0. Для моментных несущих слоев эта модель соответствует гипотезе ломаной линии [19] для трехслойного пакета. С помощью этой модели в слое заполнителя приближенно учитываются основные деформации — деформации поперечного сдвига. Подавляющее большинство результатов расчета трехслойных конструкций получено с использованием именно этой модели.[2, С.193]

используемыми в расчетах кинематическими моделями оболочек являются классическая модель Кирхгофа—Лява и более общие модели типа Тимошенко, учитывающие деформации поперечного сдвига. Дальнейшим обобщением указанных кинематических моделей является, очевидно, модель, учитывающая деформацию обжатия поперечного волокна оболочки. В рамках такой модели элемент оболочки обладает всеми шестью пространственными степенями свободы, свойственными трехмерному телу. Особенностью рассматриваемой модели является и то, что поведение элемента оболочки описывается полной моделью пространственного напряженно-деформированного состояния, т. е. принимается а21=?0. Последнее обстоятельство предполагает использование в качестве эффективных жесткостей ИСЭ конструкционного материала Ац. выражений вида (1.55) вместо обычно используемых в теории оболочек «двумерных» жесткостей[5, С.132]

1) В некоторых случаях может представить интерес так называемая местная (локальная) прочность бруса (прочность материала в окрестности именно той точки тела, в которой приложена сила; прочность, зависящая от деформации поперечного сечения стержня в случае его тонкостенности). В таких случаях на более поздней стадии расчета приходится возвращаться к рассмотрению действительной картины приложения сил к стержню.[1, С.49]

ки, поперечные сечения превращаются в искривленные поверхности. На рисунке показаны только деформации, обусловленные сдвигом, поэтому деформации, возникающие при изгибе, и действующий на элемент изгибающий момент на схеме не отражены. Прямая тп представляет собой исходную ось балки, по предположению горизонтальную, а прямая тр — касательную к этой оси после того, как возникли деформации поперечного сдвига. Если предположить, что стороны малого элемента в точках тип остаются вертикальными, то верхняя и нижняя поверхности балки будут параллельными прямой тр, образующей с горизонталью угол ус (ус— деформация сдвига на нейтральной оси). Деформацию элемента можно представить более наглядно, разбив его на слои, каждый из 'которых по предположению находится в состоянии чистого сдвига (рис. 6.25, Ь). Деформация сдвига в слое 1 будет YC, в то время как в слоях 2 и 3 деформация сдвига будет меньше, чем ус. В наиболее удаленном слое 4 деформация сдвига должна быть равна нулю, поэтому границы этого слоя образуют прямые углы.[7, С.247]

где и, v, w — касательные и нормальные перемещения срединной .поверхности заполнителя; k — кривизна оболочки, равная \/R, где R — радиус оболочки; р, х — угловая и осевая координаты. Обшивки оболочки будем считать безмоментными, деформациями сдвига V12* в обшивках будем пренебрегать. Заполнитель оболочки примем «легким» и несжимаемым в поперечном направлении. Будем считать, что деформации поперечного сдвига в осевом направлении Via' значительно меньше деформаций поперечного сдвига в окружном направлении уж • Энергию деформации, обусловленную via*, также как и энергию изгиба в осевом направлении, в расчете учитывать не будем.[2, С.236]

±45° к меридиану. Указанные изменения в конструктивной схеме шины существенно повлияли на результаты решения задачи (рис. 11.15). В первую очередь отметим эффект анизотропии, который проявляется здесь достаточно ярко. Так, окружное поперечное усилие Qi в брекерной зоне превосходит меридиональное gj и достигает 50 % от его максимального значения в точке обода (см. рис. 11.15, б). Деформации поперечного сдвига е23 и окружное перемещение М2 также превосходят в брекерной области eJ3 и и, соответственно. Столь значительное проявление анизотропии деформативных свойств шины объясняется, вероятно, высокой жесткостью нитей корда и наличием бортовых лент, уложенных в пакете перекрестным образом. Влияние последнего фактора прослеживается, в частности, в зоне борта (см. рис. 11.15,6) - 11.15, г). Во-вторых, ввиду жесткости, шина 300/70-572Р подвержена примерно вдвое меньшим деформациям, чем близкая к ней по конструкции и размерам 11/80Р20.[3, С.252]

но изготовляют из перекрестно армированных слоев, число которых в пакете может колебаться от двух, если применяется металлокорд, до десяти — в случае использования текстильного корда. Нити корда смежных слоев брекера перекрещиваются под малым углом друг к другу, образуя с меридианом углы 70 —.85°. Каркас радиальной шины выполняют из произвольного (не обязательно четного) числа резинокордных слоев, уложенных в меридиональном направлении. Благодаря такой ориентации кордных нитей, радиальные шины являются более экономичными по сравнению с диагональными, так как их каркас содержит примерно вдвое меньше слоев из текстильного корда, а при использовании металлокорда обходятся нередко всего одним слоем. Между каркасом и брекером располагается резиновая прослойка, достаточно протяженная по толщине в зоне окончания брекера, испытывающая в процессе эксплуатации шины весьма значительные деформации поперечного сдвига. Борт радиальной шины вследствие меридионального расположения нитей корда в каркасе работает в более тяжелых условиях, нежели борт диагональной шины. Для усиления бортовой части радиальной шины принимают дополнительные меры по увеличению ее жесткости за счет установки текстильных или[3, С.232]

Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1, 1975, 832 с.
2. Алфутов Н.А. Расчет многослойных пластин и оболочек из композиционных материалов, 1984, 264 с.
3. Григолюк Э.И. Многослойные армированные оболочки, 1988, 288 с.
4. Мальков В.М. Механика многослойных эластомерных конструкций, 1998, 319 с.
5. Нарусберг В.Л. Устойчивость и оптимизация оболочек из композитов, 1988, 299 с.
6. Семенов Е.И. Ковка и штамповка Т.3, , 384 с.
7. Тимошенко С.П. Механика материалов, 1976, 673 с.

На главную