На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации отдельных

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Сварочные деформации и напряжения возникают вследствие локальной пластической деформации отдельных зон сварного соединения из-за неравномерного разогрева при сварке. Металл в зоне максимального нагрева (шов и зона термического влияния), претерпевший пластическую деформацию сжатия при нагреве, после полного охлаждения получает остаточное укорочение. Это укорочение приводит к изменению формы и размеров всей сварной заготовки. Абсолютное укорочение (ДДВ и ACD) линейных элементов (ЛВ и CD) пропорционально их длине в зоне пластической деформации (ABCD) (рис. 5.58, а, б). В соответствии с этим основные закономерности процесса развития внешних сварочных деформаций сводятся к следующему: 1) абсолютное укорочение возрастает с увеличением зоны пластической деформации, т. е. с увеличением объема наплавленного металла и зоны разогрева заготовки; 2) при симметричном размещении наплавленного металла относительно центра тяжести сечения (ц. т.) свариваемых элементов изменяются только размеры последних, т. е. происходит деформация поперечной Ап и продольной Д„р усадок (рис. 5.58, в; 5.59, а); 3) при несимметричном расположении наплавленного металла относительно центра тяжести сечения также изменяется форма сварных заготовок, т. е. пронсхо-[1, С.250]

Сварочные деформации и напряжения возникают вследствие локальной пластической деформации отдельных зон сварного соединения из-за неравномерного разогрева при сварке. Металл в зоне максимального нагрева (шов и зона термического влияния), претерпевший пластическую деформацию сжатия при нагреве, после полного охлаждения получает остаточное укорочение. Это укорочение приводит к изменению формы и размеров всей сварной заготовки. Абсолютное укорочение (ААВ и ADC) линейных элементов (АВ и DC) пропорционально их длине в зоне пластической деформации {ABCD) (рис. 5.58, а, б). В соответствии с этим основные закономерности процесса развития перемещений в сварных изделиях сводятся к следующему: 1) абсолютное укорочение возрастает с увеличением зоны пластической деформации, т.е. с увеличе-[15, С.291]

Как известно, у нелинейных систем в процессе возрастания нагрузки возможно изменение знака деформации отдельных элементов. Поэтому при расчете нагрузку к упруго-пластвческой системе необходимо прикладывать небольшими частями, даже если нагружение ,веей системы активное, т. с. нагрузка растет пропорционально некоторому параметру без разгрузки.[22, С.55]

Основными критериями количественной оценки склонности сплавов к разрушению были приняты: величина локальной деформации отдельных структурных составляющих в момент зарождения в них трещин, напряжения, при которых зарождаются первые микротрещины, время от момента зарождения трещин до полного разрушения образца и работа разрушения образца. Предварительно по единой методике проводились систематические исследования пластической деформации и разрушения алюминия, двойных, тройных и более сложных сплавов. Всего исследовано свыше 100 композиций сплавов систем А1—Mg, А1—Си, А1—Си—Mg.[5, С.121]

По Н. Н. Давиденкову, различают остаточные напряжения трех родов. В основе классификации лежит объем, в котором напряжения уравновешиваются. Напряжения I рода, возникающие в процессе изготовления детали, уравновешиваются в объеме всего тела или в объеме макрочастей. Напряжения II рода формируются вследствие фазовой деформации отдельных кристаллитов, зерен и уравновешиваются в объеме последних. При наличии развитой субзерен-ной структуры напряжения будут локализоваться в объеме субзерен, которые могут иметь различное упругонапряженное состояние. Напряжения III рода уравновешиваются в микрообъемах кристаллической решетки. Причина их появления — упругие смещения атомов кристаллической решетки. Напряжения I рода часто называют тепловыми, напряжения II и III рода — фазовыми или структурными. В покрытиях обычно возникают напряжения всех родов, причем их величина колеблется в зависимости от метода напыления, толщины покрытия, природы напыляемого материала, предварительной подготовки поверхности напыления, технологического режима напыления, условий охлаждения и т. д. При нанесении покрытий возникают остаточные напряжения, которые могут иметь противоположные знаки, достигать весьма значительных величин, неравномерно распределяться в напыленном слое и основном металле. Наличие остаточных напряжений характерно для покрытий, нанесенных любыми способами.[4, С.185]

Начальная стадия деформирования поликристаллических материалов чрезвычайно неоднородна: сильно разнятся не только величины деформации отдельных зерен, но и существенно изменяется значение[3, С.115]

Показательны в этом отношении опыты, в которых определялась микротопография шлифа до и после растяжения и устанавливались ко? личественные характеристики деформации отдельных зерен. Исследование проводилось на плоском стандартном разрывном образце, что позволяло изготовить шлиф по всей поверхности, выбрать определенное место, отметить его, проследить за его изменениями в процессе деформации и за формированием аустенитных зерен при последующем нагреве1.[17, С.34]

Показательны в этом отношении опыты, в которых определялась микротопография шлифа до и после растяжения и устанавливались ко> личественные характеристики деформации отдельных зерен. Исследование проводилось на плоском стандартном разрывном образце, что позволяло изготовить шлиф по всей поверхности, выбрать определенное место, отметить его, проследить за его изменениями в процессе деформации и за формированием аустенитных зерен при последующем нагреве1.[19, С.34]

Пластическую деформацию характеризуют изменением степени пластической деформации по глубине поверхностного слоя (послойная степень деформации) епс и степенью деформации отдельных зерен езр.[7, С.53]

Предлагаемая математическая модель деформации многослойных эластомерных конструкций может быть названа дискретной. Система уравнений многослойного пакета состоит из уравнений деформации отдельных резиновых и армирующих слоев, объединенных условиями упругого сопряжения на поверхностях контакта слоев. Деформация одного слоя резины описывается уравнением второго порядка, а армирующего слоя — системой уравнений десятого или восьмого порядка. Порядок общей системы уравнений зависит от количества слоев в пакете.[24, С.117]

В четвертой главе рассматривается теория многослойных или композитных эластомерных конструкций. Математическая модель является дискретной: система уравнений пакета содержит уравнения деформации отдельных резиновых и армирующих слоев, объединенных условиями упругого сопряжения на поверхностях контакта. Уравнения пакета преобразованы таким образом, что число дифференциальных уравнений равно числу неизвестных функций, это удобно для численного решения краевых задач. Кроме кинематических условий на основаниях пакета рассмотрены условия сопряжения с упругими фланцами.[24, С.27]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Дальский А.М. Технология конструкционных материалов, 1985, 448 с.
2. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
3. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
4. Тушинский Л.И. Исследование структуры и физико-механических свойств покрытий, 1986, 216 с.
5. Лозинский М.Г. Практика тепловой микроскопии, 1976, 168 с.
6. Марченко Е.А. О природе разрушения поверхности металлов при трении, 1979, 120 с.
7. Сулима А.М. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов, 1974, 256 с.
8. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1, 1975, 832 с.
9. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 2, 1978, 616 с.
10. Хуго И.N. Конструкционные пластмассы, 1969, 336 с.
11. Кудрявцев И.В. Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 4, 1989, 248 с.
12. Красовский В.Н. Примеры и задачи по технологии переработки эластомеров, 1984, 239 с.
13. Лахтин Ю.М. Материаловедение Учебник для высших технических учебных заведений, 1990, 528 с.
14. Бородулин Г.М. Нержавеющая сталь, 1973, 319 с.
15. Дальский А.М. Технология конструкционных материалов, 2003, 511 с.
16. Грудев А.П. Трение и смазки при обработке металлов давлением Справочник, 1982, 311 с.
17. Дьяченко С.С. Образование аустенита в железоуглеродистых сплавах, 1982, 128 с.
18. Трощенко В.Т. Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении, 1987, 255 с.
19. Дьяченко С.С. Образование аустенита в железо углеродистых сталей, 1982, 128 с.
20. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1983, 360 с.
21. Вильдеман В.Э. Механика неупругого деформирования и разрушения композиционных материалов, 1997, 288 с.
22. Ильин В.П. Сборник трудов ЛИСИ по материалам, 1990, 85 с.
23. Кулак М.И. Фрактальная механика материалов, 2002, 305 с.
24. Мальков В.М. Механика многослойных эластомерных конструкций, 1998, 319 с.
25. Пэйгано Н.N. Межслойные эффекты в композитных материалах, 1993, 347 с.
26. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обработка металлов, 1984, 360 с.
27. Потапов А.И. Прочность и деформативность стеклопластиков, 1973, 146 с.

На главную