На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации определяемой

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Пусть ai, HI и ki — единичные векторы соответственно волокна, нормальной линии и направления оси до деформации, а а, п и k — те же единичные векторы после деформации. Тогда градиенты однородной деформации, определяемой уравнениями (91) и (92), даются формулами[1, С.332]

Зависимость величины пластической деформации, определяемой по тариро-вочному графику для обжатия при продавливании через фильеру, от нагрузки на индентор[3, С.62]

Приборостроение [12, 21, 28]. Высокое сопротивление малым пластическим деформациям, значительно более высокий уровень максимальной упругой деформации, определяемой отношением ^амг/Е, чем у сталей других классов, повышенная малоцикловая выносливость в сочетании с возможностями широкого применения холодной пластической деформации, хорошей свариваемостью и коррозионной стойкостью определяют преимущества мартенситно-ста-реющих сталей как пружинного материала. При формировании двухфазной структуры (а + -у) эти стали могут обладать элинварными свойствами в диапазоне климатических температур, что существенно расширяет диапазон использования упругих элементов из этих сталей.[4, С.46]

В композиции, состоящей из хрупкой матрицы и хрупкого волокна, вязкость разрушения обеспечивается при реализации механизма разрушения путем вытягивания волокон, причем волокна должны быть выбраны соответствующей длины /* ~ lv и диаметра d = de (см. рис. 10.4). В композиционных материалах с хрупкой матрицей и эластичными волокнами вязкость разрушения повышают за счет увеличения диаметра непрерывных волокон, их прочности и объемного содержания. В таких материалах существен не только процесс вытягивания волокон, но и процесс разрушения самих волокон. При высокой прочности границы раздела волокно разрушается по достижении предельной деформации, определяемой раскрытием трещины. Сопротивление разрушению может быть повышено снижением прочности связи между волокнами и матрицей. В этом случае прочность композиции на сдвиг и растяжение в направлении, перпендикулярном волокнам, снижается. Вязкость разрушения такой композиции повышается при упрочнении дисперсными волокнами (/ < 4р), вытягивающимися из матрицы.[5, С.262]

Диаграммы рекристаллизации. Зависимость между величиной зерна, степенью деформации, и температурой обычно выражается в виде пространственных диаграмм рекристаллизации для разных металлов и сплавов, одна из которых, например для железа, приведена на фиг. 49. Такие диаграммы в настоящее время существуют для многих металлов и сплавов, и в них установлена зависимость между величиной зерна после отжига, измеряемой в мк*, степенью деформации, определяемой в процентах обжатия в холодном состоянии, и температурой нагрева. Между тем, размер зерна после рекристаллизационного отжига зависит еще от продолжительности нагрева, наличия препятствий и[6, С.72]

В главе 1 было отмечено, что принципиально новым подходом к описанию разрушения с энергетических позиций является представление о предельно совершенной работе внутренними микронапряжениями на пути пластической деформации, определяемой в виде [11 — 13][7, С.57]

Чтобы сравнительно точно определить энергию активации А//с, осуществляют [29 ] испытания на ползучесть с изменением температуры в процессе испытаний по аналогии с описанными в разделе 3.2.1 испытаниями на ползучесть с резким изменением напряжения (см. рис. 3.20, а). При этом испытания проводят при постоянном напряжении до достижения деформации, определяемой температурой Тг, затем резко изменяют температуру до Т2;[8, С.74]

Обратимая деформация гг — это деформация, которая «возвращается» при восстановлении формы. Теоретический ресурс обратимой деформации определяется величиной деформации решетки при мартен-ситном превращении. Например, в практически наиболее важных СПФ на основе никелида титана исходная решетка В2-аустенита превращается в моноклинную решетку В19'-мартенсита (рис. 5.17). При этом максимальная линейная деформация достигает 11 %. Это и есть предельная деформация, которую можно набрать за счет прямого мартенсит-ного превращения и возвратить за счет обратного мартенситного превращения. Если мартенситное превращение идет под нагрузкой, то происходит отбор ориентационных вариантов мартенсита и реализуются те из них, которые соответствуют деформации, определяемой схемой на-гружения. В то же время, при достаточно большой «наведенной» деформации е,-, часть этой деформации может реализоваться за счет обычного пластического течения (если среднее „или локальные напряжения превзойдут обычный предел текучести о^), а потому она необратима. Поэтому для описания способности к формовосстановлению используют и другую характеристику — степень восстановления формы R = ег/е,-. Чем[9, С.378]

Приборостроение [12, 21, 28]. Высокое сопротивление малым пластическим деформациям, значительно более высокий уровень максимальной упругой деформации, определяемой отношением а0)00а/?, чем у сталей других классов, повышенная малоцикловая выносливость в сочетании с возможностями широкого применения холодной пластической деформации, хорошей свариваемостью и коррозионной стойкостью определяют преимущества мартенситно-ста-реющих сталей как пружинного материала. При формировании двухфазной структуры (а -)- у) эти стали могут обладать элинварными свойствами в диапазоне климатических температур, что существенно расширяет диапазон использования упругих элементов из этих сталей.[10, С.46]

В заключение можно отметить, что теория поверхностного взаимодействия предсказывает, что все хрупкие реакционные слои будут растрескиваться при деформации, определяемой их прочностными и упругими свойствами. Степень опасности этих трещин зависит от их длины, которая в свою очередь определяется толщиной реакционного слоя. Когда уровень концентрации напряжения, вызванной трещиной, меньше уровня концентрации напряжения, обусловленной уже существующими дефектами в волокне, прочность композиционного материала не изменяется. По мере увеличения длины трещины сверх критического значения, определяемого равенством действия этих двух типов концентраторов напряжения, происходит постепенное снижение прочности. При значениях длины, превышающих второе критическое значение, разрушение реакционной зоны немедленно приводит к разрушению волокна. Волокна с чрезмерной толщиной реакционного слоя разрушаются при деформации 0,25% и напряжении 105 кгс/мм2 в случае волокон бора, для волокон бора с покрытием из карбида кремния эти величины составляют 0,45% и 189,8 кгс/мма соответственно. Было показано, что для материала титан — бор упругое закрепляющее действие матрицы влияет на величину допустимого реакционного слоя. График соответствующей зависимости показывает, что в случае матрицы, сохраняющей упругость до предела деформации волокон, допустимая толщина реакционного слоя должна составлять около 8000 А. Многие титановые сплавы остаются упругими до этой точки, отвечающей пределу упругости 96 000 фунт/кв. дюйм (67,5 кгс/мма), в предположении, что модуль упругости равен 16 X 106 фунт/кв. дюйм (11 249 кгс/мм2).[11, С.289]

Рис. 42. Сравнение величины высокоэластической деформации при различных значениях деформации, определяемой непосредственно и рассчитываемой по отношению разности нормальных напряжений к касательному (на примере раствора нафте-ната алюминия)[12, С.96]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Браутман Л.N. Механика композиционных материалов Том 2, 1978, 568 с.
2. Браутман Л.N. Поверхности раздела в металлических композитах Том 1, 1978, 440 с.
3. Марченко Е.А. О природе разрушения поверхности металлов при трении, 1979, 120 с.
4. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
5. Фетисов Г.П. Материаловедение и технология металлов, 2001, 640 с.
6. Болховитинов Н.Ф. Металловедение и термическая обработка Издание 6, 1965, 505 с.
7. Романов А.Н. Разрушение при малоцикловом нагружении, 1988, 280 с.
8. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
9. Карабасов Ю.С. Новые материалы, 2002, 736 с.
10. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
11. Браутман Л.N. Композиционные материалы с металлической матрицей Т4, 1978, 504 с.
12. Белкин И.М. Ротационные приборы Измерение вязкости и физико-механических характеристик материалов, 1968, 273 с.
13. Тимошенко С.П. Механика материалов, 1976, 673 с.

На главную