На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации определяемые

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Наиболее рельефно процессы циклической ползучести протекают в металлах при их пульсирующем растяжении. В этом случае циклические пластические деформации определяемые по ширине диаграмм циклического деформирования при нулевых напряжениях, в связи с характером нагружения не проявляются, и в материале накапливается только направленная деформация, как и при статической ползучести.[2, С.134]

По мере совершенствования методики термоусталостных испытаний определение деформаций осуществляется все более точными методами. Так, в начальный период термоусталостных испытаний деформации рассчитывались в предположении абсолютной жесткости системы и постоянства температур на рабочей длине образца [16, 186, 196, 257]. Проведение тщательного термо-метрирования в статическом и динамическом режимах позволило, выявить значительное несоответствие принятого допущения характеру действительного распределения температур вдоль образца [138, 191, 192]. При этом деформации, определяемые с учетом жесткости отдельных элементов машины и образца, а также непостоянства температурных полей, оказываются отличающимися в 1,5—2 раза от деформаций, рассчитанных по методике [16, 186„ 196, 257].[1, С.246]

По мере совершенствования методов термоусталостных испытаний определение деформаций осуществляется все более точными методами. Так, в начальный период термоусталостных испытаний расчет деформаций производился в предположении абсолютной жесткости системы и постоянства температур на рабочей длине образца [1—4]. Проведение тщательного термометрирования в статическом и динамическом режимах позволило выявить значительное несоответствие принятого допущения характеру действительного распределения температур вдоль образца [5—7]. При этом деформации, определяемые с учетом жесткости отдельных элементов машины и образца, а также непостоянства температур-[3, С.62]

Этот факт свидетельствует, что движущая сила превращения, описанная в предыдущем разделе, т.е. нехимическая свободная энергия, необходимая для превращения, в сплавах Fe—Ni большая, а в сплавах Аи—Cd — маленькая. Поэтому поверхностная энергия и энергия пластической деформации, определяемые уравнениями (1.1) и (1.3), в сплавах Аи—Cd настолько малы, что ими можно пренебречь. Тогда полная энергия при превращении определяется из (1.4) в виде[4, С.15]

Неоднородности циклической пластической деформации K^f, и односторонне накопленной пластической деформации К^е, определяемые в виде[6, С.132]

Чтобы обеспечить безопасность конструкций, ограничения деформации устанавливают по накопленной неупругой деформации, включающей как зависящую от времени, так и не зависящую от времени деформацию. Эти ограничения определяют как: 1)1% средней деформации толщины стенок; 2) 2 % поверхностной деформации при преобразовании распределения деформации в направлении толщины стенок на прямолинейное распределение деформации; 3) 5_% любой локальной деформации. Эти ограничения относятся к основным"материалам конструкции, для сварных соединений ограничения составляют 50 % указанных величин. Предельные величины деформации, определяемые методом расчета в неупругой области для высоких температур, по-види; мому, больше принятых в качестве ограничений.[7, С.39]

Как видно из рис. 1а, при упругопластическом деформировании в отдельных зонах рабочей базы при средней деформации на базе 2,02% наблюдаются деформации от 1,2 до 3,2%. С увеличением общей деформации местные деформации продолжают расти и при средней деформации 4,23% достигают величины 6%, а при 7,38% — от 5 до 9,5%. Причем увеличение средней деформации сопровождается ростом местной, как правило, в одних и тех же .участках. После Снятия нагрузки на отдельных участках исходного деформирования последующее нагружение в ту же сторону (растяжение) сопровождается преимущественным деформированием тех же зон (пунктирные кривые на рис. 1а получены при предположении, что исходным является нагружение после разгрузки). Однако интенсивность развития деформаций в этих зонах неодинакова, и при этом происходит некоторое выравнивание общих деформаций по всей базе. В процессе исходного деформирования, в том числе после промежуточных разгрузок, а также при смене знака нагружения, деформация на базах размером •5 мм остается относительно равномерной. При смене знака нагрузки максимальные местные (на участках величиной 0,5 мм) циклические деформации сжатия наблюдаются в тех же местах, тде они были наибольшими и при растяжении. С увеличением количества циклов нагружения происходит некоторое перераспределение деформаций в отдельных участках базы образца, однако зоны с повышенным уровнем деформации, определяемые на базах 0,5 мм, остаются.[8, С.24]

Предполагая, что между отдельными слоями отсутствует скольжение, деформации композитного материала в целом и его отдельных слоев можно считать одинаковыми. Тогда для определения напряжений в отдельных слоях (например, в слое «&») необходимо в формулы (1.46) — (1.48) подставить деформации, определяемые зависимостями (1.49) — (1.51).[9, С.31]

где Оу = Ееу и еу — условные упругие напряжения и деформации, определяемые при решении задачи в упругой постановке.[5, С.97]

ние общих деформаций по всей базе. После разгрузок в процессе дальнейшего нагружения, в том числе и при смене знака нагрузки, средняя деформация по базе поддерживается сравнительно равномерной. При смене знака нагрузки максимальные местные циклические деформации сжатия наблюдаются в тех же участках, где они были наибольшими при растяжении. С увеличением количества циклов нагружения происходит некоторое перераспределение деформаций в отдельных участках базы образца. Однако зоны с повышенным уровнем деформации, определяемые на базах 0,5 ммг остаются.[6, С.132]

где б и ё соответственно средняя циклическая и односторонне накопленная деформации, определяемые по уравнению (1), s — среднее квадратичное отклонение, определяемое для бг как[8, С.26]

напряжение — продольная деформация) с использованием зависимостей (15) или (21)соответственно для истинной или условной продольных деформаций, определяемых от исходно^ го состояния материала, как от начала координат, возможно» построение диаграммы циклического деформирования данного материала для соответствующей поперечной деформации, поскольку эти зависимости являются своеобразными взаимосвязывающими уравнениями рассматриваемых циклических диаграмм. В равной степени это относится и к зависимости (14) и (20), с помощью которых при тех же условиях возможен аналогичный пересчет диаграммы циклического деформирования для поперечной деформации в соответствующую диаграмму по продольной деформации. В практике малоцикловых испытаний в" большинстве случаев принято [1,2] как циклические деформации, определяемые в пределах полуциклов, так и односторонне накапливаемые, отсчитываемые от начала нагружения, выражать в виде условных относительных деформаций со гласно зависимостям (3) и (4). На рис. 3 приведена (кривая 1) экспериментальная диаграмма циклического деформирования стали Х18Н10Т в условиях жесткого нагружения прв температуре испытаний 20°С, зарегистрированная для первого[8, С.120]

Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гусенков А.П. Прочность при изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении, 1979, 296 с.
2. Материалы М.К. Механическая усталость металлов, 1983, 440 с.
3. Серенсен С.В. Исследования малоцикловой прочности при высоких температурах, 1975, 128 с.
4. Ооцука К.N. Сплавы с эффектом памяти формы, 1990, 221 с.
5. Гусенков А.П. Длительная и неизотермическая малоцикловая прочность элементов конструкций, 1988, 263 с.
6. Романов А.Н. Разрушение при малоцикловом нагружении, 1988, 280 с.
7. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
8. Лютцау В.Г. Структурные факторы малоциклового разрушения металлов, 1977, 144 с.
9. Скудра А.М. Прочность армированных пластиков, 1982, 216 с.

На главную