На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации обусловленной

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Типичные кривые ползучести и кривые восстановления (упругое последействие) для специально обработанных образцов представлены на рис. 19. Результаты, полученные при помощи условия суперпозиции (3), изображены штриховой линией; предполагалось, что упругое последействие равно сумме деформации, обусловленной напряжением, приложенным при t = 0, и деформации, обусловленной равным по величине, но противоположным по направлению напряжением, приложенным при t = 1 час. Тот факт, что деформация, полученная на опыте, больше, чем вычисленная методом суперпозиции, типичен для армированных и неармированных стеклопластиков в условиях[2, С.187]

Образец в целом деформируется до образования монодомена мартенсита. Если затем приложить еще более высокое напряжение, то в образце происходит скольжение или, как описано в следующем разделе, происходит превращение в мартенсит, имеющий особую кристаллическую структуру. Однако возврата деформации, обусловленной скольжением, не происходит даже при нагреве, а деформация, обусловленная превращением мартенсита в мартенсит с особой кристаллической структурой, устраняется при снятии нагрузки. Следовательно, эти виды деформации не играют роли в эффекте памяти формы, поэтому максимальная величина возврата деформации при нагреве определяется величиной деформации решетки в двойниковом монодомене, сохраняющем-[3, С.38]

На рис. 179 [357] показаны временные зависимости различных вкладов в общую деформацию никеля: деформации за счет образования ступенек вдоль границ зерен еГр, деформации, обусловленной скольжением в зернах еск, и деформации, следы, которой металлографически не выявляются кх. В зависимости от условий испытания е,х составляет 40—80% от общей деформации е0бщ- Полученные опытные данные удовлетворяли уравнению' (IX.2). Сделан вывод о том, что ступеньки у границ являются: следствием неодинаковой деформации соседних зерен.[4, С.382]

В зависимости от степени развитости деструктивной деформации, обусловленной раскрытием микротрещин и смещением блоков относительно друг друга, находится изменение характеристик сопротивления деформированию при малоцикловом нагружении.[6, С.161]

Термической называют усталость, возникающую вследствие циклического изменения термических напряжений при изменении температуры. Из-за стеснения теплового расширения или теплового сжатия при термической усталости возникает упругая деформация, упруго-пластическая деформация или упруго-пластическая ползучесть. В соответствии с этими видами деформации можно выделить усталость в упругой области (многоцикловую усталость), в упруго-пластической области (малоцикловую усталость) или в области упруго-пластической ползучести (наложение ползучести и усталости). Даже при одинаковой термической деформации, обусловленной одним и тем же градиентом температуры, но при различной степени стеснения деформации (коэффициенте стеснения), различаются и величина механической деформации (упругой, пластической или ползучести) и величина термических напряжений. Кроме того, если изменяется температурный цикл, то различаются как доля упруго-пластической деформации (не зависящей от времени), так и доля деформации ползучести (зависящей от времени) на один цикл изменения температуры.[7, С.245]

Изменение параметра решетки в приповерхностном слое рассматривается в [434] как один из видов "сторонней" деформации кристалла, т.е. деформации, обусловленной иными причинами, чем внешнее напряжение сдвига. Так как упругая деформация, отвечающая теоретическому сопротивлению сдвига, составляет 3-5%, автор [434] приходит к заключению, что в поверхностном слое кристалла, где осуществлена деформация 3-10%, должно происходить термофлуктуационное зарождение дислокационных петель при малом внешнем приложенном напряжении. Кроме того, следует заметить, что даже такой очень малой по глубине от поверхности области аномалии в динамических параметрах решетки вполне достаточно для облегченных условий зарождения одиночного или двойного перегиба при движении дислокаций (см. п. 5.2), а также для снижения энергии образования точечных дефектов, в частности, вакансий, которые, как будет показано в п. 5.2, выше температурного порога хрупкости Ткр контролируют движение дислокаций в модели с консервативно движущимися ступеньками, а ниже Ткр целиком определяют механизм низкотемпературной микропластичности в области низких и средних величин напряжений (см. гл. 7).[8, С.132]

Усилие съема штампуемого материала с пуансонов после вырубки и пробивки (рис. 66) зависит от размеров сечения технологических перемычек и зазора резания, от механической характеристики штампуемого материала, формы и размеров режущего контура. Пуансон со штампуемым материалом после вырубки (пробивки) рассматривают как систему соединения двух деталей с определенным натягом. Сопротивление съему создается упругой силой деформации, обусловленной величиной натяга. При этом возникает сила трения между деформируемым материалом и пуансоном. Усилие[9, С.388]

При малых градиентах напряжения пластическому деформированию подвергаются приповерхностные слои материала толщиной в несколько зерен. При этом зерна взаимодействуют по механизму эстафетного скольжения [59], который способствует более широкому развитию пластических деформаций в поликристаллическом агрегате и, следовательно, приводит к увеличению пластичности поликристалла. С повышением градиента напряжений приповерхностный слой, в котором происходит пластическая деформация, становится тоньше, что вызывает уменьшение доли пластической деформации, обусловленной механизмом эстафетного скольжения. При толщине пластического слоя меньше размера зерна пластическая деформация по механизму эстафетного скольжения может развиваться только в направлении, параллельном поверхности образца. С дальнейшим уменьшением толщины пластически деформируемого слоя пластичность его должна уменьшаться за счет уменьшения числа активизированных источников дислокаций.[10, С.274]

Зависимость e(t) задается уравнением регрессии Ландау— Халатникова (1.7) с синергетическим потенциалом (1.8) (см. рис. 1 а), где следует заменить Т1,тщ,8е,8с, r)m на €,t€,re, TC = (A(Ad)~] , 6m. Разложение по параметру е/ст приводит к ряду Ландау (3.18), где А = 1 - те/тс, В = те/тс. Вид зависимости V(e) задается тензором внешних напряжений <7ext, определяющих стационарное значение те(ех{) сдвиговой ( компоненты внутренних напряжений. Оставляя в стороне определение зависимости те(<тех(), приводящее к отдельной задаче, укажем, что при нагрузке 5rext, не обеспечивающей условие те > тс, зависимость (1.8) имеет монотонно возрастающий характер (кривая 1 на рис. 1 а). Это означает релаксацию в стационарное состояние е0 = 0, в котором коллективное поведение дислокационно-вакансионного ансамбля не сказывается на величине пластической деформации. С физической точки зрения малость напряжений те(<тех,), связанных с внешним воздействием, обусловлена процессами релаксации и упрочнения. При выполнении обратного условия те > те синергетический потенциал приобретает минимум в точке €0, определяющей добавку (1.10) к деформации ?, обусловленной автоном-[12, С.257]

Af в процессе деформации мартенситной 0]-фазы образуется мартенсит-ная 71-фаза, поэтому обнаруживается большое падение напряжения. При Г > Af мартенситная фаза термодинамически нестабильна, поэтому при снятии нагрузки происходит полное обратное превращение, наблюдается псевдоупругость, при которой полностью восстанавливается форма. Однако в отличие от большого гистерезиса в случае мартенситной у\ -фазы при деформации, обусловленной только мартенситной 0\ -фазой гистерезис практически не наблюдается. Характерной особенностью этих стадий является проявление псевдоупругости. Следует отметить еще одну характерную особенность, обусловленную тем, что мартенситная фаза образуется под действием напряжений. В температурной области выше точки MS наклон линий несколько различается из-за типа возникающей мартенситной фазы. Однако напряжение образования мартенситной фазы находится в прямом соотношении с температурой (соотношение Клаузиуса — Клапейрона).[3, С.108]

в немалой степени удивлены тем, что вместо образования кристаллов без дислокаций под действием установившихся касательных напряжений фактически происходило увеличение плотности дислокаций с увеличением деформации, обусловленной касательным напряжением. Например, в сверхчистых хорошо отожженных монокристаллах наблюдаемая плотность дислокаций была малой и составляла 102—103 линий на 1 см2. У типичных отожженных поликристаллических металлов плотность дислокаций равна примерно 107—108 линий на 1 см2. Для сравнения укажем, что у тех же самых поликристаллических металлов после довольно значительной пластической деформации имеется 1011—1012 дислокационных линий на 1 см2, т. е. происходит увеличение числа линий дислокаций примерно на 4 порядка.[5, С.58]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь

Решение задач по химии любой сложности. Для студентов-заочников готовые решения задач из методичек Шимановича И.Л. 1983, 1987, 1998, 2001, 2003, 2004 годов.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
2. Браутман Л.N. Механика композиционных материалов Том 2, 1978, 568 с.
3. Ооцука К.N. Сплавы с эффектом памяти формы, 1990, 221 с.
4. Бокштейн С.З. Строение и свойства металлических сплавов, 1971, 496 с.
5. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
6. Романов А.Н. Разрушение при малоцикловом нагружении, 1988, 280 с.
7. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
8. Алехин В.П. Физика прочности и пластичности поверхностных слоев материалов, 1983, 281 с.
9. Семенов Е.И. Ковка и штамповка Т.4, , 544 с.
10. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.
11. Лютцау В.Г. Структурные факторы малоциклового разрушения металлов, 1977, 144 с.
12. Олемской А.И. Синергетика конденсированной среды, 2003, 336 с.
13. Чадек Й.N. Ползучесть металлических материалов, 1987, 305 с.

На главную