На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации необходимо

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Для развития пластической деформации необходимо увеличить число дислокаций, что наблюдается при пластическом течении (рис. 57). Механизм размножения дислокаций предложен Франком и Ридом. При увеличении напряжения исходный дислокационный сегмент (рис. 57, а) закреплен в точках АВ. При увеличении напряжения сегмент будет выгибаться (рис. 57, б) и принимать последовательно формы, приведенные на рис. 57, в—д. При сближении выступов сегмент приобретает СВОЮ исходную конфигурацию, образуя при этом расширяющуюся дислокационную петлю (рис. 57, е). При продолжающемся действии напряжения дислокационный источник может генерировать новые дислокационные контуры. Скопление вакансий и границы зерен[4, С.79]

На третьем участке (в) происходит уменьшение поперечных размеров шейки. Достигнув определенных поперечных размеров, шейка перестает суживаться; с этого момента начинается четвертый участок диаграммы напряжений (отмечен на рис. 4.94, в буквой г). Однако шейка захватывает все больший участок по длине образца. На образце создаются области, в которых резко отличаются поперечные размеры шейки и крайних участков. К тому моменту, когда шейка распространится на всю длину образца (конец участка г), деформации достигают сотен процентов. В процессе развития шейки материал ориентируется — молекулярные цепи расправляются и располагаются вдоль образца (вдоль направления растяжения). Материал приобретает свойство анизотропности—большую прочность вдоль направления растяжения. Этим (ориентационным) упрочнением и объясняется тот факт, что, пока шейка не охватила по длине весь образец, утонения (сужения) ее не происходит — шейка легче распространиться на еще не охваченные ею участки, чем сужаться. Так обстоит дело до полного распространения шейки на весь образец. Скорость стабилизации поперечного сечения шейки зависит от ориентационного упрочнения материала. Если, для приобретения ориентационного упрочнения, препятствующего сужению шейки, не требуется большой вытяжки, то четвертый участок диаграммы (отмечен буквой г на рис. 4.94, в) сокращается и может совсем отсутствовать, т. е. диаграмма растяжения получается без максимума (например, у целлулоида). Вообще картина растяжения различных полимеров зависит от их склонности к ориентационному упрочнению. Явление значительного удлинения образца на участке г диаграммы (рис. 4.94, е) носит название вынужденной эластичности, происхождение термина будет пояснено ниже. При разгрузках и повторных нагружениях, в частности при колебаниях в процессе распространения шейки на всю длину образца, вследствие наличия последействия возникают петли гистерезиса (рис. 4.94, в, кривая, соответствующая температуре Т2). Наиболее широкие петли наблюдаются в области Tg. Вынужденно-эластическая деформация термодинамически необратима, при больших деформациях большая часть работы деформации переходит в тепло. Однако от пластической деформации она отличается тем, что после разгрузки и нагрева до температуры Tg эта деформация исчезает. Отсюда название эластическая. Однако для возникновения обсуждаемой деформации необходимо довести напряжения до авэ — предела вынужденной эластичности. Этим отличается вынужденно-эластическая деформация от высокоэластической, которая возникает при Т > Tg, т. е. в другом диапазоне температур, в процессе нагружения от нулевых напряжений. Отсюда становится понятным и слово вынужденная в названии деформации. Другим отличием вынужденно-эластической деформации от высокоэластической является то, что высокоэластическая деформация по устранении нагрузки исчезает без нагрева.[11, С.343]

Процессы локализации пластической деформации необходимо учитывать при исследовании механических свойств материала, эксплуатационных качеств изделий ц конструкций.[3, С.148]

Для создания в модели условий плоской деформации необходимо, чтобы в модели отсутствовали поперечные деформации. Это достигается применением боковых стекол достаточной толщины, исключающих деформацию в направлении просвечивания, и хорошей смазкой, чтобы силы трения о стенки модели были ничтожно малы. Для получения в модели плоского напряженного состояния необходимо между стеклами и моделью в рамке оставлять зазор, обеспечивающий поперечные деформации.[14, С.91]

Изменение магнитных свойств при холодной деформации необходимо учитывать в тех случаях, когда к деталям из этой стали предъявляются требования немагнитности, например для некоторых деталей самолета, расположенных вблизи авиационных приборов. Однако применение стали 18-8 с высоким содержанием углерода ограничивается трудностями, возникающими при термической обработке вследствие большой склонности этой стали к межкристаллитной коррозии. В таких случ-аях обычно рекомендуется применять стали с повышенным содержанием никеля, (типа 18-14), аустенит которых обладает большей устойчивостью во время превращения \ -у а при холодной деформации.[23, С.307]

В примерах, рассмотренных в разд. II, Б, II, В, и III, E, для определения деформации необходимо было использовать уравнения равновесия. Однако этих уравнений недостаточно для полного определения поля напряжений. Чтобы получить недостающую информацию, нужно рассмотреть суммарное касательное усилие, действующее по всей длине каждого волокна или нормальной линии. В настоящем разделе мы используем этот способ для получения некоторых простых результатов, касающихся конечных деформаций.[7, С.311]

Изучение зависимости вязкости от структурных параметров материала и скорости пластической деформации необходимо как для понимания закономерностей высокоскоростного деформирования, так и для решения практических задач по использованию импульсных нагрузок в современной технике.[9, С.16]

Ш°У [77] объяснил изменение предела текучести по закону с помощью модели дислокационных скоплений. Для заметной пластической деформации необходимо, чтобы скользящие дислокации пересекали поверхность раздела пластин. Значит, либо поверхность раздела должна очень слабо препятствовать скольжению, либо дислокации должны размножаться, что приводит к появлению зуба текучести. Кляйн и сотр. [12, 13, 84] предположили, что барьерное действие поверхностей раздела пластин подчиняется одному из двух следующих механизмов:[8, С.260]

Анализ этих данных позволяет заключить, что для ответа на вопрос какой механизм диссипации энергии обеспечивает устойчивость структуры при деформации необходимо:[2, С.266]

Из четырех констант упругих свойств для материалов покрытий наиболее важными являются модуль Юнга (модуль упругости при растяжении) и коэффициент Пуассона. Эти критерии сопротивления упругой деформации необходимо знать не только для оценки жесткости и прочности, но прежде всего для вычисления одной из главных характеристик покрытия — величины остаточных напряжений.[6, С.52]

Внешнее напряжение по мере его повышения действует на свободные дислокации, заставляя их перемещаться и оказывать давление на частицы, блокирующие их плоскости скольжения. Поскольку для получения заметной пластической деформации необходимо обеспечить свободную работу дислокационных источников, должно быть достигнуто напряжение, при котором дислокации могут выгибаться между частицами и таким образом обходить их (рис. 2.27). Впервые эту задачу рассмотрел Орован [162], который предположил критическое касательное напряжение в дисперсноупрочненных сплавах определять по выражению[5, С.74]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
2. Иванова В.С. Синергетика и фракталы. Универсальность механического поведения материалов, 1998, 368 с.
3. Материалы Н.С. Синергетика, структура и свойства материалов, самоорганизующиеся технологии, 1996, 256 с.
4. Дубинин Г.Н. Конструкционные, проводниковые и магнитные материалы (электроматериаловедение), 1973, 296 с.
5. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
6. Тушинский Л.И. Исследование структуры и физико-механических свойств покрытий, 1986, 216 с.
7. Браутман Л.N. Механика композиционных материалов Том 2, 1978, 568 с.
8. Браутман Л.N. Поверхности раздела в металлических композитах Том 1, 1978, 440 с.
9. Виноградов В.Н. Изнашивание при ударе, 1982, 192 с.
10. Степанов Г.В. Упруго-пластичное деформирование материалов под действием импульсных нагрузок, 1979, 268 с.
11. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1, 1975, 832 с.
12. Кудрявцев И.В. Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 2, 1968, 498 с.
13. Лахтин Ю.М. Новые стали и сплавы в машиностроении, 1976, 224 с.
14. ХаимоваМалькова Р.И. Методика исследований напряжений поляризационно-оптическим методом, 1970, 116 с.
15. Колбасников Н.Г. Теория обработки металлов давлением, , 311 с.
16. Ооцука К.N. Сплавы с эффектом памяти формы, 1990, 221 с.
17. Баранов А.А. Фазовые превращения и термо-циклирование металлов, 1974, 232 с.
18. Грудев А.П. Трение и смазки при обработке металлов давлением Справочник, 1982, 311 с.
19. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
20. Иванова В.С. Синергетика и фракталы в материаловедении, 1994, 384 с.
21. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
22. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
23. Химушин Ф.Ф. Нержавеющие стали, 1967, 801 с.
24. Бернштейн М.Л. Металловедение и термическая обработка стали Т1, 1983, 352 с.
25. Алехин В.П. Физика прочности и пластичности поверхностных слоев материалов, 1983, 281 с.
26. Бернштейн М.Л. Металловедение и термическая обработка стали Справочник Том1 Изд4, 1991, 462 с.
27. Панасюк В.В. Методы оценки трещиностойкости конструкционных материалов, 1977, 278 с.
28. Семенов Е.И. Ковка и штамповка Т.3, , 384 с.
29. Белл Д.Ф. Экспериментальные основы механики деформируемых твердых тел Часть2 Конечные деформации, 1984, 432 с.
30. Нотт Ф.Д. Основы механики разрушения, 1978, 256 с.
31. Авдеев Б.А. Проверка машин и приборов для механических испытаний материалов, 1969, 176 с.
32. Потапов А.И. Прочность и деформативность стеклопластиков, 1973, 146 с.
33. Тимошенко С.П. Механика материалов, 1976, 673 с.
34. Яковлев В.Ф. Измерения деформаций и напряжений деталей машин, 1983, 192 с.

На главную