На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации наблюдается

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

В процессе холодной деформации наблюдается рост плотности дис-локаций и напряжения течения вплоть до е = 1 [299]. Несмотря на та что распределение дислокаций может варьироваться от однородного-(или скоплений дислокаций при малых деформациях) до ячеистой структуры (рис. 3.15), напряжение течения описывается уравнением (3.23). Причем в работах [292,300] показано, что уравнение (3.23) в равной степени пригодно как для выражения связи упрочнения с общей плотностью дислокаций р, так и с плотностью дислокаций в стенках ячеек рся, '[3, С.127]

Кроме того, пластическое деформирование сопровождается дроблением блоков мозаики внутри зерен, а при значительных степенях деформации наблюдается также заметное изменение форм зерен и их расположения в пространстве, причем между зернами (иногда и внутри зерен) возникают трещины.[1, С.61]

Для сплавов ЭИ617 и ЭИ437 минимум электропроводности соответствует деформациям 1 и 0,3% соответственно. На кривой же изменения электропроводности стали 1Х18Н9 после минимума при 2% пластической деформации наблюдается более заметный возврат электропроводности стали и ее последующее повторное снижение до минимального значения при 10% деформации (фиг. 9).[2, С.42]

Исследование метрологических характеристик применяемых малобазных тензорезисторов больших деформаций по указанной выше методике [20] показало, что тензорезисторы могут использоваться для измерения как статических деформаций предельной величины до 4—5%, так и циклических деформаций до ±2% в зонах с высокими градиентами напряжений. При этом независимо от величины односторонне накопленной (статической или квазистатической) деформации наблюдается с числом циклов нагруже-ния изменение исходного сопротивления тензорезисторов — дрейф нуля. В результате возникает фиктивный сигнал, величина которого в зависимости от циклической упругопластической деформации может быть выражена формулами:[6, С.153]

Структура, состав и свойства матрицы сплава, несомненно, очень влияют на способность материала тормозить разрушение в первой стадии. Так, в листах сплава АК4-1Т1 с содержанием кремния 0,15 и 0,33% при практически одинаковом количестве частиц избыточной фазы различие в структуре материала наблюдалось в увеличении,количества дисперсных частиц упрочняющей фазы Mg2Si, что способствовало охрупчиванию матрицы. При полной длине усталостной трещины 56 и 50 мм соответственно -долговечнрсть различалась в 2 раза — 5040 и 2500 циклов (а = 0,17 ГН/м2^0,7 00,2). Фрактографическими исследованиями было показано, что длина зоны, отвечающей первой стадии разрушения, в материале с малым содержанием кремния составляла 5,7 мм, с большим — 2,8 мм, соответствующее число циклов 2030 и 750, т. е. долговечность по первой стадии изменялась почти в 3 раза. Аналогичное изменение способности матрицы к локальной пластической деформации наблюдается при изменении режимов старения. По мере распада твердого раствора полоски становятся более хрупкими. В стадиях ускоренного развития разрушения частицы избыточных фаз становятся очагами статического разрыва и влияют на чувствительность материала к перегрузкам (рис. 83, J).[5, С.111]

С уменьшением скорости деформации наблюдается резкое понижение деформационной пластичности стали со смещением минимума V-кривых в сторону более низких температур. У наклепанного материала минимумы V-образных кривых более резко[17, С.338]

При сочетании фазового наклепа и пластической деформации наблюдается более высокое упрочнение аустенита [43]. Упрочнение определяется наложением дефектов решетки, вносимых тем и другим способом, однако при этом результирующее упрочнение не может превышать уровня, соответствующего состоянию насыщения. Если у •* а -» у превращение проводится на образцах, предварительно деформированных (10-50%) в у-состоянии, то предел текучести фа-зонаклепанвого аустенита (50 кгс/мм^) постепенно повышается, по мере увеличения степени предварительной деформации, и постепенно достигает предела текучести при пластической деформации (рис. 1.17, / и 2). Очевидно, дефекты решетки, вносимые пластической деформацией, наследуются при у •* а •» у превращении, доводя упрочнение фааонаклепанного аустенита до насыщения. Наследование не представляет полного суммирования дефектов решетки деформированного и фазонаклепанного аустенита. Наследуется лишь часть дефектов деформированного аустенита, определяемая уровнем насыщения. Если пластическая деформация (10-50%) следует после у -» а •» у превращения, т.е. деформации подвергается фазонаклепан-ный аустенит, результирующее упрочнение оказывается заметно выше (см. рис. 1.17,3). Прирост упрочнения объясняется тем, что деформации подвергается фазонакпепанный аустенит, обладающий более высокой плотностью дефектов решетки по сравнению с неупрочненным аустенитом. Новая более высокая ступень упрочнения . наступает, когда аустенит, предварительно упрочненный фазовым наклепом и пластической деформацией, вновь подвергается однократному-циклу фазового наклёпа (см. рис. 1.17,-/). Прирост упрочнения при фазовом наклепе деформированного аустенита, как уже говорилось, объясняется наследованием дефектов решетки при заключительном у -» а -» у превращении.[25, С.24]

Чаще всего формирование зон локальной пластической деформации наблюдается в тонкостенных резервуарах и аппаратах разного назначения. При существующей технологии их изготовления неизбежны отклонения от правильной геометрической формы, вызванные неточностью сборки, усадкой сварных швов и рядом других факторов. Местами предпочтительного возникновения зон пластической деформации являются протяженные сварные швы, образующие угловатости (уводы кромок). В зависимости от технологии изготовления сварных листовых конструкций эти угловатости направлены внутрь или наружу резервуара. Развитие пластических деформаций наблюдается также в зонах смещения кромок и на контурах хлопунов. Все отклонения от идеальной формы конструкции строго регламентируются.[23, С.151]

Из приведенных данных видно, что по мере понижения температуры деформации наблюдается уменьшение площади зерен аустенита и их разнозернистости, а также увеличение разрушающей нагрузки нри испытании образцов на раскол. Кроме того,[7, С.143]

У пластичных дисперсных систем даже при очень большом увеличении скорости деформации наблюдается незначительное уменьшение времени f.t достижения предела .прочности и увеличение деформации у„, при которой совершается переход через[18, С.73]

Однако пропорциональная зависимость между плотностью дислокаций и степенью деформации наблюдается лишь в случае однородных деформаций. При неоднородных деформациях, что имеет место в нашем случае, деформация изменяется по продольной оси образца, и плотность дислокаций будет также неоднородной. При такой деформации Рис. 5. Распределение плот-образуется большое количество дисло- ности дислокаций (в), диаг-нации, так как для данной пластичес- ??? J^H АрЛе-' кой деформации требуется некоторое гомогенной пластической де-количество рт движущихся дислокаций. формации.[8, С.121]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
2. Иванова В.С. Новые пути повышения прочности металлов, 1964, 120 с.
3. Трефилов В.И. Деформационное упрочнение и разрушение поликристаллических металлов, 1987, 248 с.
4. Чечулин Б.Б. Циклическая и коррозионная прочность титановых сплавов, 1987, 208 с.
5. Гордеева Т.А. Анализ изломов при оценке надежности материалов, 1978, 200 с.
6. Гусенков А.П. Прочность при изотермическом и неизотермическом малоцикловом нагружении, 1979, 296 с.
7. Лозинский М.Г. Практика тепловой микроскопии, 1976, 168 с.
8. Материалы М.К. Механическая усталость металлов, 1983, 440 с.
9. Сулима А.М. Качество поверхностного слоя и усталостная прочность деталей из жаропрочных и титановых сплавов, 1974, 256 с.
10. Лахтин Ю.М. Материаловедение Учебник для высших технических учебных заведений, 1990, 528 с.
11. Капарисов С.С. Карбид титана Получение, свойства, применение, 1987, 218 с.
12. Ооцука К.N. Сплавы с эффектом памяти формы, 1990, 221 с.
13. Ржевская С.В. Материаловедение Учебник, 2004, 422 с.
14. Фетисов Г.П. Материаловедение и технология металлов, 2001, 640 с.
15. Бокштейн С.З. Строение и свойства металлических сплавов, 1971, 496 с.
16. Гуляев А.П. Металловедение, 1978, 648 с.
17. Химушин Ф.Ф. Нержавеющие стали, 1967, 801 с.
18. Белкин И.М. Ротационные приборы Измерение вязкости и физико-механических характеристик материалов, 1968, 273 с.
19. Волынова Т.Ф. Высокомарганцовистые стали и сплавы, 1988, 343 с.
20. Семенов Е.И. Ковка и штамповка Т.3, , 384 с.
21. Семенов Е.И. Ковка и штамповка Т.4, , 544 с.
22. Гордеева Т.А. Анализ Изломов при оценке надежности материалов, 1978, 200 с.
23. Горицкий В.М. Диагностика металлов, 2004, 406 с.
24. Григорович В.К. Дисперсионное упрочнение тугоплавких металлов, 1980, 305 с.
25. Малышев К.А. Фазовый наклеп аустенитных сплавов на железо-никелевой основе, 1982, 261 с.
26. Олемской А.И. Синергетика конденсированной среды, 2003, 336 с.
27. Розенберг А.М. Качество поверхности, обработанной деформирующим протягиванием, 1977, 188 с.

На главную