На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Деформации коэффициент

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Статические измерения констант упругости покрытий имеют по крайней мере два недостатка. Отмечаются большие трудности изготовления брусков-образцов: при отделении покрытия от основного металла и особенно при шлифовании. Кроме того, проведение испытаний статическими методами весьма затруднительно из-за высокой хрупкости материала. Незначительная упругая деформация обычно завершается разрушением без следов пластической деформации. Использование высокочувствительных тензорезисторов и тензостан-ций с большим коэффициентом усиления сопровождается увеличением погрешности измерений. Динамические методики определения констант упругости покрытий, разработанные более детально, приводят к меньшим погрешностям и применяются чаще.[1, С.53]

В. А. Барвинок и Г. М. Козлов определяли коэффициент Пуассона плазменных покрытий звуковым методом, путем возбуждения в образце стоячей волны первого тона [89]. Этот динамический способ выгодно отличается от статических испытаний, так как усиление переменного сигнала от тензорезисторов не составляет особых затруднений. В основе метода лежит особенность деформации стержня постоянного поперечного сечения при возбуждении в нем Стоячей волны первого тона. Периодические продольные деформации растяжения и сжатия с частотой собственных колебаний стержня вызывают поперечные сокращения слоев материала, величина которых зависит от коэффициента Пуассона. Эти деформации измеряются тензорезисто-рами типа 2ФКПА с базой 5 мм и сопротивлением 200 Ом, которые наклеиваются на образец прямоугольного сечения. Схема для измерения коэффициента Пуассона состоит из двух мостов Уитстона, один из которых служит для определения продольной деформации, другой — для измерения поперечной деформации. Коэффициент Пуассона находится по формуле[1, С.53]

Для кривых типа А (рис. 2) с ростом степени деформации коэффициент упрочнения снижается за счет процесса динамического возврата и теплового эффекта пластической деформации.[2, С.11]

Противоречивость результатов подобных испытаний объясняется, по-видимому, различным характером кривых течения металлов и сплавов, когда с ростом предельной деформации коэффициент упрочнения снижается и на кривых[2, С.34]

Полимерные материалы являются телами, деформации которых в значительной мере зависят от времени и скорости изменения нагрузки. Следовательно, площадь контакта (см. часть II гл. 2), сближение, распределение напряжений в зоне контакта будут зависеть от временных параметров. В процессе деформации коэффициент Пуассона стремится к 0,5, поэтому предположение о несжимаемости материала допустимо при расчете фактической площади контакта. Обычно подшипниковые узлы до начала движения длительное время находятся в нагруженном состоянии. Поэтому вследствие вязкоупругой природы полимера увеличивается площадь силового контакта при постепенном уменьшении толщины пленок. При решении линейной вязкоупругой контактной задачи [1 ] было показано, что площадь контакта отдельной сферической неровности можно рассчитывать по формуле Герца.[4, С.61]

В области высоких скоростей деформации по результатам обработки экспериментальных данных для алюминия, предварительно деформированного до предела текучести 7,7 кг/мм2 [373], коэффициент вязкости возрастает с понижением температуры до 194 К и остается на неизменном уровне при более низких температурах. Для стали в области высоких скоростей деформации коэффициент вязкости практически не зависит ни от температуры, ни от величины предварительной пластической деформации [334] (рис. 55, 56).[3, С.133]

Как видно из рис. 3, при увеличении исходной деформации» разброс величин местных деформаций увеличивается: среднеквадратичное отклонение s§ с ростом средней деформации б повышается (соответственно увеличивается наклон кривых накопленной вероятности для первого k = О (I), второго k — О (II) и третьего k = О (III) этапов исходного деформирования), хотя вследствие роста средних значений деформации коэффициент вариации и§ убывает (рис. За).[10, С.27]

На рис. 4.172, а — в показаны некоторые из результатов моих измерений смещений у поверхности взаимодействия и у свободного конца образца, полученных с использованием оптической техники. Приведены данные замеров продолжительности контакта (а), коэффициента восстановления (б) при разных скоростях соударения; зависимость смещение — время (в) у свободного конца образца, длиной 25 см при скорости частиц 2032 см/с. В каждом случае материалом образца был полностью отожженный алюминий с чистотой 99,16%, для которого индекс формы в формуле (4.54) был л=2, что давало для функции отклика при одноосной деформации коэффициент параболы р=39,4 кгс/мм2.[8, С.269]

При разрушении отрывом в случае нестабильного распространения трещины коэффициент интенсивности напряжений достигает критической величины Кс, которая определяется геометрией образца,; прежде всего толщиной. При некоторых значениях толщины образца у вершины трещины наблюдается смена плосконапряженного состояния на плоскодеформированное. Последнее весьма опасно, так как может привести к неожиданному хрупкому разрушению без признаков пластической деформации. Коэффициент интенсивности напряжений при таких условиях (К1С) можно рассматривать как константу материала (рис. 8.1).[1, С.136]

Во время пластической деформации верхний слой инструмента нагревается, что также оказывает влияние на величину сил трения. Кроме того, нагрев изменяет состояние контактной поверхности в результате образования слоя оксидов. Образовавшаяся окалина чаше всего состоит из трех различных по толщине слоев: наружного тонкого слоя Fe203 (толщиной ~ 2 %), среднего слоя (~ 18 %) и прилегающего к подложке слоя FeO. Процесс окисления чистых металлов до сих пор детально не выяснен. Это явление очень сложно и в случае стали,кроме железа,на окисление оказывают влияние также легирующие элементы, которые при наличии больших количеств могут совершенно изменить ход окисления. Характер изменения коэффициента трения в зависимости от температуры деформируемого металла приведен на рис. 28.[5, С.43]

Из рис. 28 видно, что в определенной температурной зоне возникает максимальное трение, а за пределами этой зоны может наступить значительное его уменьшение. Увеличением коэффициента трения в температурной области 800—1100 К можно объяснить образование хрупкого слоя окислов, тормозящих перемещение материала. Уменьшение коэффициента трения при дальнейшем повышении температуры вызвано снижением сопротивления пластической деформации.[5, С.43]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Тушинский Л.И. Исследование структуры и физико-механических свойств покрытий, 1986, 216 с.
2. Полухин П.И. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов. Изд.2, 1983, 352 с.
3. Степанов Г.В. Упруго-пластичное деформирование материалов под действием импульсных нагрузок, 1979, 268 с.
4. Чичинадзе А.В. Полимеры в узлах трения машин и приборов, 1988, 328 с.
5. Веронский А.N. Термическая усталость металлов, 1986, 129 с.
6. Романов А.Н. Разрушение при малоцикловом нагружении, 1988, 280 с.
7. Федорченко И.М. Свойства порошков металлов тугоплавких соединений и спеченных материалов издание 3, 1978, 184 с.
8. Белл Д.Ф. Экспериментальные основы механики деформируемых твердых тел Часть2 Конечные деформации, 1984, 432 с.
9. Левин В.А. Избранные нелинейные задачи механики разрушения, 2004, 408 с.
10. Лютцау В.Г. Структурные факторы малоциклового разрушения металлов, 1977, 144 с.

На главную