На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Действуют напряжения

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Наличие высокого уровня напряжений в .элементах паровых энергетических установок показали специальные тензометричес-кие исследования [30, 56, 83]. Так, в корпусе цилиндра паровой турбины на внутренней поверхности барабана котла высокого давления (см. рис. 2) действуют напряжения 250 МПа при температурах- 350—4000'С, которые,' учитывая механические свойства применяемых сплавов (а0,2—260~-280 МПа), следует считать опасными [56]. Тяжелые -условия работы материала[1, С.8]

Чтобы выделить из приведенной зависимости в явном виде пороговые условия, определяющие границу нераспространяющихся трещин, необходимо определить значения постоянных, входящих в уравнение (49). Критическое значение напряжения акр у вершины усталостной трещины должно зависеть от критически напряженного объема (объема материала, в котором действуют напряжения критической величины). С уменьшением амплитуды напряжений этот объем у вершины трещины уменьшается, одновременно снижается и вероятность того, что •он содержит дефекты, ослабляющие исследуемый материал. Следовательно, если предположить, что критически напряженный объем стремится к так называемому бездефектному объему, то критическое напряжение должно стремиться к теоретической прочности материала ас. Если учесть, что для развития трещины необходимо, чтобы действующие в критическом объеме у вершины трещины напряжения превосходили значение •акр, а сам объем представлял собой бездефектный элемент, то[2, С.126]

Координаты точек окружности радиуса ^ с центром в Оа равны значениям av и xv, действующих на площадках, проходящих через рассматриваемую точку напряженного тела, при условии, что нормали к этим площадкам составляют с осью х одинаковые углы a = arccos /. Представим конус, ось которого совпадает с х, а угол при вершине, лежащей в рассматриваемой точке тела, равен я — 2а. На площадках, касательных к этому конусу, действуют напряжения с составляющими av и iv, равными координатам точек, лежащих на окружности с радиусом rl и центром в точке 01. Аналогично, координаты точек окружности с радиусом г2 (г3) показывают значения av и TV, действующих на площадках, проходящих через рассматриваемую точку напряженного тела, при условии, что нормали к этим площадкам составляют с осью у (г) одинаковые углы (3 = arccos т (у = arccos n). Представим конус, ось которого совпадает с осью у (г), а угол при вершине, лежащей в рассматриваемой точке напряженного тела, равен я — 2р (л — 2у). На площадках, касательных к этому конусу, действуют напряжения, составляющие которых о\, и TV равны координатам точек, лежащих на окружности с радиусом гг (rs) и центром в точке 02 (03).[3, С.427]

Если на элемент действуют напряжения [7, С.143]

На рис. 3.5 показано, как действуют напряжения ох, ау и т:ху при плоском напряженном состоянии в плоскости симметрии материала ху, заданном главными напряжениями CTX и а 2 (ось к совмещена с направлением волокон). Условие прочности для сложных напряженных состояний должно быть инвариантным в том же смысле, что и выражения (3.3) и (3.4). При повороте осей координат изме-[11, С.140]

Пусть на боковой грани оболочки вращения а = const действуют напряжения а?, т?2 т?3, которые представляют известные функции аргументов р, z (рис. 4.18). Поскольку гипотезы как уточненной теории, так и классической приводят задачу трехмерной теории упругости к двумерной, то в каждой точке боковой грани удовлетворить заданным напряжениям невозможно. Определим, каким интегральным силовым факторам можно удовлетворить при использовании кинематических допущений указанных теорий. Для этого запишем работу, совершаемую внешними напряжениями на возможных перемещениях, и сгруппируем силовые факторы при независимых переменных.[10, С.180]

Таким главным напряжениям соответствуют круги Мора, изображенные на рис. 7.1, а. Из рис. 7.1, а ясно, что на площадках, нормали к которым составляют с направлениями а^ и 03 углы я/4, действуют напряжения, имеющие только касательные составляющие[3, С.499]

Искажение поля напряжений вблизи концентратора проявляется и в площадках, перпендикулярных поперечному сечению. В таких площадках в растянутой призме, не содержащей концентраторов, напряжения равны нулю, а при наличии концентратора они отличны от нуля (рис. 2.11, б). Таким образом, даже в случае осевой деформации, например, цилиндра с концентратором, вблизи последнего возникает сложное напряженное состояние (рис. 2.11) — действуют напряжения, отличные от нуля, на всех гранях бесконечно малого элемента, мысленно выделенного из тела. Такое измене и и е[3, С.101]

Наблюдения за трещиной, имевшей длину по поверхности образца 6 мм, выращенной при амплитуде та = 190 МПа и числе циклов нагружения jV = 8-106, показали, что коэффициент концентрации напряжений у ее вершины a[2, С.98]

Перейдем к рассмотрению граничных условий на - боковой поверхности пластины, на которой действуют напряжения тгг и аг. Во-первых, найдем интеграл[3, С.699]

Рассмотрим элементарный параллелепипед dx dy dz, мысленно выделенный из среды. На его грани действуют напряжения [13, С.48]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Дульнев Р.А. Термическая усталость металлов, 1980, 200 с.
2. Кудрявцев П.И. Нераспространяющиеся усталостные трещины, 1982, 176 с.
3. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1, 1975, 832 с.
4. Фудзии Т.N. Механика разрушения композиционных материалов, 1982, 232 с.
5. Кудрявцев И.В. Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 2, 1968, 498 с.
6. Колбасников Н.Г. Теория обработки металлов давлением, , 311 с.
7. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
8. Морозов Е.М. Техническая механика разрушения, 1997, 390 с.
9. Солнцев С.С. Разрушение стекла, 1978, 152 с.
10. Алфутов Н.А. Расчет многослойных пластин и оболочек из композиционных материалов, 1984, 264 с.
11. Ашкенази Е.К. Анизотропия конструкционных материалов Изд2, 1980, 248 с.
12. Зозуля В.В. Механика материалов, 2001, 404 с.
13. Качанов Л.М. Основы теории пластичности, 1956, 324 с.
14. Партон В.З. Механика разрушения, 1990, 239 с.
15. Алехин В.П. Физика прочности и пластичности поверхностных слоев материалов, 1983, 281 с.
16. Панасюк В.В. Методы оценки трещиностойкости конструкционных материалов, 1977, 278 с.
17. Смирнов Н.С. Новые неметаллические материалы и покрытия, рекомендуемые к применению в химическом и нефтяном машиностроении выпуск 1, 1977, 77 с.
18. Левин В.А. Избранные нелинейные задачи механики разрушения, 2004, 408 с.
19. Бойко В.С. Обратимая пластичность кристаллов, 1991, 280 с.
20. Браун Р.Х. Обработка металлов резанием, 1977, 328 с.
21. Гудков А.А. Трещиностойкость стали, 1989, 377 с.
22. Скудра А.М. Прочность армированных пластиков, 1982, 216 с.
23. Солнцев С.С. Разрушение стекла, 1978, 153 с.
24. Тимошенко С.П. Механика материалов, 1976, 673 с.
25. Чадек Й.N. Ползучесть металлических материалов, 1987, 305 с.

На главную