На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Действующее напряжение

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Зависимость ползучести от напряжения в общем случае пропорциональна sh (0/сге), где а—действующее напряжение, а ас— константа. Для различных типов дисперсных наполнителей в полиэтилене установлено, что ас практически не зависит[12, С.244]

Измерение микротвердости данной марки стали показало, что в течение нескольких первых циклов нагружения наблюдается увеличение микротвердости, и, так же как и для стали ТС, большим напряжениям соответствуют большие степени упрочнения. Причем чем больше действующее напряжение при мягком нагру-жении, тем большую долю разрушающего числа циклов проте-[7, С.214]

Одним из способов оценки времени до разрушения при циклически изменяющихся напряжении и температуре, исходя из времени до разрушения при статической ползучести при постоянном напряжении и постоянной ^температуре, является теория 19, 11 ] скорости исчерпания долговечности. При этом время до разрушения при статической ползучести ^г„ выражают через действующее напряжение а0 и температуру Г0[8, С.137]

Второй участок кривой, имеющей начальное упрочнение, характеризуется интенсивным разупрочнением материала с последующей стабилизацией микротвердости (рис. 5.29, а). Деформация в этом случае сопровождается образованием грубых полос скольжения в отдельных зернах. С началом разупрочнения, определяемого уменьшением микротвердости, наблюдается увеличение ширины петли гистерезиса и начинается одностороннее накопление деформации. На первом участке, когда имеет место упрочнение, происходит сужение петли гистерезиса. Причем чем выше действующее напряжение, тем интенсивнее сужение петли при упрочнении и расширение ее или накопление деформаций при разупрочнении.[7, С.213]

Из изложенного следует, что если действующее в циклически деформируемой зоне у вершины трещины напряжение достигает циклического предела пропорциональности, происходит накопление повреждения в этой зоне и нарушение ее сплошности (разрушение) после определенного числа циклов нагружения. Известно [142, 144], что циклический предел пропорциональности численно равен пределу выносливости конструкционных сплавов, а при значениях действующих циклических напряжений ниже предела выносливости накопления повреждения в материалах не происходит. Поэтому логично принять действующее напряжение у вершины трещины при циклическом нагружении, равное циклическому пределу пропорциональности, ответственным за накопление повреждения и разрушение материала в циклически деформируемой области у вершины трещины.[9, С.212]

Ранее было показано [3], что при малоцикловом нагружении при температуре интенсивного деформационного старения (650° С) количество, размер и характер расположения частиц существенно зависят от условий деформирования. Характер выпадения новой фазы (карбидных частиц) определяется уровнем действующей нагрузки (деформации), временем нагружения и формой цикла, причем при заданном режиме нагружения (одно- и двухчастотное, программное и пр.) наблюдается сочетание времени и нагрузки, когда процессы старения вызывают хрупкое разрушение образца. Нагрузка ниже такого уровня приводит к тому, что время старения оказывается недостаточным для полного охрупчивания материала и излом имеет вязкий или смешанный характер. При малых нагрузках деформационное старение протекает медленнее и процессы выпадения частиц новой фазы определяются в основном временем нагружения. Чем ниже действующее напряжение, тем больше времени необходимо для возникновения хрупких состояний.[1, С.67]

Отсюда критическая длина трещины, приводящая к полному разрушению полосы, равна 21 с = 56 мм. Она оказалась больше, чем в первой части примера, поскольку действующее напряжение 110 МПа меньше, чем 169 МПа.[13, С.92]

Оба выражения дают одну и ту же предельную скорость V/CQ = = 0,38, где CQ = (?7р)1/2 — скорость распространения продольных звуковых волн в данной среде. В табл. 1, взятой из работы Робертса и Уэллса (1954 г.), показано удовлетворительное совпадение результатов. Более новые данные Шардина (1959 г.), полученные на широкой гамме стекол, подтверждают такое совпадение (табл. 2). Результаты исследований Иошики (1965 г.) показывают несколько худшее совпадение (табл. 3), но они указывают на то, что действующее напряжение существенно влияет на предельную скорость. Ролф и Холл (1961 г.) получили V/CQ = 0,16 на пластине из полураскисленной стали толщиной 19 мм. В этом случае предельная скорость определена при номинальном нормальном напряжении 13,5 кгс/мм2.[14, С.35]

Сталь Обозначение образца Температура испытаний, °С Среднее действующее напряжение, кгс/мм2 Скорость распространения трещины, м/с V/C0[14, С.37]

Если предохранить поверхность контакта с Щеками пресса от образования двойникующих дислокаций и приложить действующее напряжение сдвига в направлении, противоположном %, то, как упоминалось выше, образец кальцита можно нагружать до 230 МПа, при этом двойникование не наблюдается. Под действием сосредоточенного напряжения появляются упругие двойники при средних нагрузках, в 500 раз меньших [38]. Подобный опыт был проведен при сжатии монокристалла бериллия. В этом случае прочность увеличилась в 12 раз [14]. "' ,[16, С.22]

Зона I — область упруго-пластических деформаций непосредственно у дна надреза, в которой происходит разрушение, как только действующее напряжение Q достигает уровня, разрушающего о. :[17, С.194]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Лозинский М.Г. Практика тепловой микроскопии, 1976, 168 с.
2. Фудзии Т.N. Механика разрушения композиционных материалов, 1982, 232 с.
3. Лахтин Ю.М. Новые стали и сплавы в машиностроении, 1976, 224 с.
4. Зиновьев Е.В. Полимеры в узлах трения машин и приборов, 1980, 208 с.
5. Чичинадзе А.В. Полимеры в узлах трения машин и приборов, 1988, 328 с.
6. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
7. Романов А.Н. Разрушение при малоцикловом нагружении, 1988, 280 с.
8. Тайра С.N. Теория высокотемпературной прочности материалов, 1986, 280 с.
9. Трощенко В.Т. Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении, 1987, 255 с.
10. Бабаевского П.Г. Промышленные полимерные композиционные материалы, 1980, 472 с.
11. Манин В.Н. Физико-химическая стойкость полимерных металлов в условиях эксплуатации, 1980, 248 с.
12. Нильсен Л.N. Механические свойства полимеров и полимерных композиций, 1978, 312 с.
13. Левин В.А. Избранные нелинейные задачи механики разрушения, 2004, 408 с.
14. Либовиц Г.N. Разрушение Том5 Расчет конструкций на хрупкую прочность, 1977, 464 с.
15. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.
16. Бойко В.С. Обратимая пластичность кристаллов, 1991, 280 с.
17. Гудков А.А. Трещиностойкость стали, 1989, 377 с.
18. Лютцау В.Г. Структурные факторы малоциклового разрушения металлов, 1977, 144 с.
19. Федюкин В.К. Термоциклическая обработка металлов и деталей машин, 1989, 257 с.

На главную