На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Действительное напряжение

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Характерной в рассматриваемой схеме является точка / пересечения прямых 0В и EF. Ордината этой точки представляет собой действительное напряжение, необходимое для распространения трещины. Оно постоянно как для гладких образцов, так и для образцов с надрезами и примерно равно пределу выносливости гладкого образца. Иными словами, усталостная трещина независимо от исходной концентрации напряжений распространяется только в случае, когда действительные напряжения у ее вершины больше некоторого критического значения. А так как радиус вершины трещины в рассматриваемом случае постоянен, то можно предположить, что и градиент напряжений есть величина постоянная для трещин в гладких и надрезанных образцах. Следовательно, должны быть постоянными и номинальные напряжения, необходимые для развития этих трещин.[1, С.121]

Полученное различие уровней напряжений, необходимых для распространения трещины 02 (/) и GZ (//) для разных глубин надрезов исчезает, если те же зависимости построить не 'В номинальных, а в действительных напряжениях (см. рис. 50). С увеличением теоретического коэффициента концентрации напряжений действительное напряжение, необходимое для возникновения трещины (aa0i), увеличивается, что является результатом увеличения жесткости напряженного состояния. Различие кривых a0ai при разных глубинах надреза определяется, очевидно, тем, что изменение теоретического коэффициента концентрации напряжений не в полной мере отражает жесткость напряженного состояния (жесткость напряженного состояния зависит от параметров надреза). Можно предположить, что при построении зависимости а0 а\ от показателя жесткости напряженного состояния эти кривые совпадут.[1, С.119]

Последнее обстоятельство позволяет построить схему распределения напряжений в образце (рис. 51) и определить действительные напряжения, необходимые для распространения усталостной трещины. Пусть для гладкого образца радиусом ОА (рис. 51, а) прямая ОБ представляет собой эпюру изгибающих напряжений, максимальное значение АВ которых соответствует пределу выносливости гладкого образца. Прямые ОС и OD — эпюры номинальных изгибающих напряжений, максимальные значения АС и AD которых соответствуют минимальным значениям пределов выносливости образцов того же радиуса с надрезами различной глубины (t\ и t2). Отрезок АЕ характеризует действительное напряжение aatfi, вызывающее возникновение усталостной трещины в-обоих рассматриваемых образцах. Для этих образцов теоретический коэффициент концентрации напряжений различен (так как различны отношения АЕ/АВ и AE/AD). Равенство действительных напряжений в надрезе для[1, С.120]

Исходное поле напряжений оказывает влияние только на напряжения, необходимые для возникновения трещины. В начальный период развития трещина вследствие очень высокого градиента напряжений у ее вершины оказывает незначительное влияние на исходное поле напряжений у концентратора. Однако начиная с некоторой глубины, при которой влияние концентратора ослабевает, а размер трещины становится значительным, определять дальнейшее развитие трещины начинает концентрация напряжений у ее вершины. Необходимым условием развития трещины является наличие в образце к этому моменту напряжений, величина которых полностью определяется трещиной как концентратором напряжений. В этот момент образцы с любыми исходными концентраторами напряжений превращаются в образцы с одинаковым и предельно резким концентратором напряжений — трещиной. Отсюда следует, что^ действительное напряжение, необходимое для распространения трещины одной и той же длины в образцах с любым исходным концентратором напряжений, постоянно.[1, С.122]

Действительный предел прочности Sb представляет собой действительное напряжение при наибольшей нагрузке, выдерживаемой образцом в процессе растяжения (рис. 3) в момент, когда начинает образовываться шейка:[2, С.168]

При растяжении-сжатии образцов по симметричному циклу нагружения (рис. 51,6) действительное напряжение, необходимое для развития усталостной трещины, равно пределу выносливости гладкого образца.[1, С.121]

Заменяя в этом выражении знак неравенства на знак равенства и учитывая, что F = о А, где сг — действительное напряжение; А — текущая площадь поперечного сечения, получаем d (&A) — 0.[5, С.85]

При плохом металлургическом качестве, что равноценно уменьшению фактического рабочего сечения детали, действительное напряжение в ее сечении также оказывается выше расчетного. Вследствие этого металл разрушается при более низком уровне прочности (рис. 1.17, точка мк).[3, С.22]

Используем теперь теорию упрочнения в формулировке (1.22) и (1.23) [50]. Подставляя в эти соотношения действительное напряжение, логарифмическую деформацию и скорость ее по (2.1) — (2.3), получим[5, С.45]

Для более точного определения мер напряжения и деформации используются понятия истинных напряжений и деформаций, которые вводятся следующим образом. Истинное напряжение S' — это действительное напряжение, вычисляемое по действительному значению площади А в некоторый момент времени и текущему значению нагрузки Р. Таким образом, истинное напряжение определяется формулой[4, С.107]

Перейдем ко второму принципу, характеризующему максимальные свойства действительного напряженного состояния. Будем рассматривать разрывы действительного поля скоростей v на поверхностях Sf, на последних действительное напряжение имеет касательную составляющую т = zt ts, а статически возможное напряжение — касательную составляющую -'. В уравнение (23.6) необходимо внести аналогично предыдущему мощность, развиваемую касательными составляющими т и т' на поверхностях разрыва 5;-:[6, С.92]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Кудрявцев П.И. Нераспространяющиеся усталостные трещины, 1982, 176 с.
2. Кудрявцев И.В. Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 2, 1968, 498 с.
3. Фетисов Г.П. Материаловедение и технология металлов, 2001, 640 с.
4. Коллинз Д.N. Повреждение материалов в конструкциях, 1984, 624 с.
5. Малинин Н.Н. Ползучесть в обработке металлов (БР), 1986, 223 с.
6. Качанов Л.М. Основы теории пластичности, 1956, 324 с.
7. Вульф А.М. Резание металлов, 1963, 428 с.

На главную