На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Действительных напряжений

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Для прогнозирования характера полей действительных напряжений и деформаций и обнаружения зон концентрации напряжений и деформаций эффективен упругий анализ НДС, который дает возможность получить информацию, необходимую для последующих этапов расчета.[3, С.72]

Уравнения (2.80) и (2.81) позволяют по заданным законам изменения во времени условных или действительных напряжений определить законы изменения обычных или логарифмических деформаций и наоборот. Для этого необходимо интегрирование этих уравнений, которое должно быть выполнено численными методами.[5, С.68]

Вытяжка в целой ленте сопровождается формоизменением всей ленты. Поэтому для устранения влияния действительных напряжений Ортах, превышающих расчетные, и устранения разрушения ленты коэффициенты вытяжки принимают меньше, чем при обычной вытяжке. В табл. 4 приведены значения для последовательной вытяжки в ленте с надрезами. Коэффициенты вытяжки для последовательной вытяжки в целой лейте из латуни и низкоуглеродистых сталей:[7, С.137]

Рис. 16. Смещение нейтральной оси в процентах высоты прямоугольного бруска при различных напряжениях в крайних растянутых волокнах: / — для действительных напряжений; 2 — для расчетных напряжений, предполагая идеально упругое поведение чугуна[2, С.66]

При указанном режиме температурного нагружения конструктивного элемента в опасной точке происходит циклическое неизотермическое деформирование, однако количественный анализ НДС в подобных зонах оболочечных корпусов при термоциклическом нагружении с оценкой действительных напряжений и деформаций можно выполнить лишь на основании решения задач методами термоупругости и термопластичности.[3, С.180]

Заметим, что в этой формуле ?с — переменная в процессе растяжения образца скорость логарифмической деформации ползучести, зависящая от напряжения и времени. Очевидно, что при заданных законах изменения обычной деформации или условного напряжения во времени (в частном случае и при постоянных скоростях изменения этих величин, как предполагается в испытаниях) воз-' можно установить законы изменения действительных напряжений и логарифмических деформаций во времени. Это, в свою очередь, позволяет определить закон изменения скорости логарифмической деформации ползучести во времени и, следовательно, подсчитать интеграл (2.86). При этом, как показывают расчеты, целесообразно использовать экспериментально полученную зависимость начальной скорости деформации ползучести от условного напряжения, а не формулу (1.19), что обеспечивает большую точность расчетов. Графики таких зависимостей для рассматриваемого материала приведены на рис. 2.21, а результаты вычитания из полных логарифмических деформаций логарифмических деформаций ползучести представлены на рис. 2.22 точками. Расчеты производились для четырех — пяти точек каждой кривой, изображенных на рис. 2.19, 2.20. На рис. 2.22 проведены прямые, наклон которых соответствует модулю упругости материала при рассматриваемой температуре. Как следует из рисунка, все точки группируются около этих прямых.[5, С.72]

В результате выполненного расчета выявлена кинетика полей упругопластических деформаций в режиме циклического температурного нагружения, когда при k = 400 достигается практически установившийся процесс циклического деформирования. Упругопластические циклические деформации при k = 400 превышают деформации, возникающие при статическом нагружении (нулевой полуцикл) более чем в 1,5 раза (ср. рис.4.55 и 4.56). Анализ кривых распределения размахов упругопластических деформаций и действительных напряжений, полу-[3, С.225]

Как упоминалось в введении, размеры и толщины конструктивных элементов в судах устанавливались эмпирически, чему способствовали исследования нагрузок и распределения напряжений. Фактические напряжения иногда не известны или прогнозируются с некоторой неточностью и должны быть оценены предположительно. Из этого следует, что экстраполяции от обычных низкоуглеродистых сталей к высокопрочным могут быть сделаны только на базе сравнений свойств материала. Это правильнее, чем анализ действительных напряжений. Следовательно, важно понять реальную пригодность таких характеристик стали, как предел прочности и предел текучести при фактических условиях эксплуатации конструкции судна.[8, С.409]

Последнее обстоятельство позволяет построить схему распределения напряжений в образце (рис. 51) и определить действительные напряжения, необходимые для распространения усталостной трещины. Пусть для гладкого образца радиусом ОА (рис. 51, а) прямая ОБ представляет собой эпюру изгибающих напряжений, максимальное значение АВ которых соответствует пределу выносливости гладкого образца. Прямые ОС и OD — эпюры номинальных изгибающих напряжений, максимальные значения АС и AD которых соответствуют минимальным значениям пределов выносливости образцов того же радиуса с надрезами различной глубины (t\ и t2). Отрезок АЕ характеризует действительное напряжение aatfi, вызывающее возникновение усталостной трещины в-обоих рассматриваемых образцах. Для этих образцов теоретический коэффициент концентрации напряжений различен (так как различны отношения АЕ/АВ и AE/AD). Равенство действительных напряжений в надрезе для[1, С.120]

Методика определения действительных напряжений т^ и действительного неупругого относительного сдвига Ду'н, соответствующих поверхностному слою образца, будет рассмотрена ниже.[9, С.104]

Разница номинальных и действительных напряжений, имеющая место при неупругом деформировании, была положена рядом исследователей в основу объяснения разницы пределов выносливости в условиях однородного и неоднородного напряженных состояний [74, 170, 213] и др. При этом предполагалось, что действительные напряжения, соответствующие пределу выносливости в случае однородного (растяжение — сжатие) и неоднородного (изгиб) напряженного состояния равны, а наблюдаемая разница пределов выносливости объясняется тем, что при испытаниях в условиях однородного напряженного состояния рассматриваются действительные напряжения, а в условиях неоднородного напряженного состояния — номинальные, которые всегда выше действительных.[9, С.245]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Кудрявцев П.И. Нераспространяющиеся усталостные трещины, 1982, 176 с.
2. Кудрявцев И.В. Материалы в машиностроении Выбор и применение Том 4, 1989, 248 с.
3. Гусенков А.П. Длительная и неизотермическая малоцикловая прочность элементов конструкций, 1988, 263 с.
4. Хэйвуд Р.Б. Проектирование с учетом усталости, 1969, 504 с.
5. Малинин Н.Н. Ползучесть в обработке металлов (БР), 1986, 223 с.
6. Гохфельд Д.А. Механические свойства сталей и сплавов при нестационарном нагружении, 1996, 408 с.
7. Семенов Е.И. Ковка и штамповка Т.4, , 544 с.
8. Либовиц Г.N. Разрушение Том5 Расчет конструкций на хрупкую прочность, 1977, 464 с.
9. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении, 1981, 344 с.
10. Друянов Б.А. Прикладная теория пластичности пористых тел, 1989, 168 с.

На главную