На главную

Решебник методичек Тарга С.М. 1988, 1989, 1983 и 1982 годов по теоретической механике для студентов-заочников.

Статья по теме: Действием растягивающих

Предметная область: материаловедение, композиционные материалы, металлы, стали, покрытия, деформации, обработка

Скачать полный текст

Т.к. элементарный акт разрыва межатомных связей осуществляется под действием растягивающих направлений в объеме V*[1, С.194]

При плоском соударении пластин откольное разрушение развивается под действием растягивающих напряжений в области взаимодействия встречных волн разгрузки. Диаграмма (х, t) и (аг, и) волновых процессов для материала, кривая сжатия в плоской волне которого оу(ег) может быть аппроксимирована билинейной зависимостью с угловыми коэффициентами Кг= = <9ог/<3ег, равными К\ = ра\ и Kv = pD2 соответственно для области упругого и упруго-пластического сжатия, представлены на рис. 107.[9, С.228]

Водяной пар при комнатной и повышенных температурах может оказать вредное действие на алюминий и его сплавы. Сплавы алюминия с цинком и литием растрескиваются под действием растягивающих напряжений и водяного пара уже при 100 °С.[2, С.52]

Наиболее надежный путь исключения горячесолевого растрескивания —правильный выбор состава сплава и его термической обработки. Поскольку солевая коррозия развивается под действием растягивающих напряжений, то путем конструктивных изменений, ведущих к уменьшению напряжений в особо опасных местах, можно исключить развитие горячесолевого растрескивания. Во многом способствуют этому поверхностная обработка и покрытия, так как именно с поверхности на-• чикается разрушение [12]. Многие исследователи отмечают увеличение стойкости к горячесолевому растрескиванию при снижении шероховатости поверхности. Наоборот, рыхлая поверхность (грубая обработка со следами режущего инструмента, травление поверхности, вакуумный отжиг и пр.) способствует растрескиванию. Анодирование в водных растворах или изменение толщины оксидной пленки на поверхности до 0,600 нм мало влияют на интенсивность горячесолевого растрескивания. Стойкость к растрескиванию можно резко повысить с помощью металлических покрытий из алюминия, никеля и цинка. Цинк следует использовать только при эксплуатационных температурах ниже температуры его плавления, так как в расплавленном состоянии цинк сам вызывает коррозионное растрескивание. Цинковые покрытия, даже пористые, хорошо защищают титан от горячесолевого растрескивания. Плазменное напыление алюминия и никеля и электролитическое осаждение никеля неэффективны, так как получаемые при этом покрытия пористы. Покрытия, полученные погружением деталей в расплавленный алюминий, хорошо защищают все поверхности, за исключением кромок. Никелевые покрытия более эффективны, если применять трехкратное чередование осаждения с полировкой. Так, никелевое покрытие толщиной 0,008—0,013 мм обеспечивает надежную защиту при работе до 2000 ч при 315°С. В некоторых случаях эффективно полиамидное покрытие. Так, полиамидные пленки толщиной 0,013—0,025 мм при 316°С обеспечивают защиту в течение 1000 ч. При больших выдержках возможно их отслоение.[3, С.47]

Результаты испытаний (см. рис. 3) позволяют вполне обоснованно заключить, что под действием растягивающих остаточных напряжений рост трещины усиливается, а под влиянием сжимающих — резко тормозится.[8, С.188]

Методами высокотемпературной металлографии изучена пластичность при охлаждении под действием растягивающих напряжений железомарганцевых сплавов типа Г20. Показано, что в процессе мартенситного \-*е-пре-вращения имеет место эффект сверхпластичности, выраженный тем сильнее, чем выше уровень приложенных напряжений. Явление сверхпластичности при превращении сопровождается релаксацией напряжений 1 рода.[6, С.165]

Нагружение металлов кратковременным импульсом нагрузки высокой интенсивности ведет к особому виду разрушения под действием растягивающих напряжений в области взаимодействия встречных волн разгрузки, называемому отколом. Исследованию этого вида разрушения посвящено большое число работ, основная цель которых — установление связи разрушающих напряжений в плоскости откола с параметрами нагрузки. Чаще всего по результатам экспериментальных исследований определяется зависимость разрушающих напряжений в плоскости откола от времени действия нагрузки или скорости нагружения [106, 280]. Вполне естественно, что знание зависимости напряжение — время в плоскости откола дает наиболее полную информацию о сопротивлении материала разрушению [105]. Этим объясняется интенсивный поиск путей построения такой зависимости по результатам эксперимента.[9, С.215]

Николас и др. [46] анализировали механику сдвиговых испытаний методом сидячей капли, рассматривая лишь прочность составляющих образца (т. е. игнорируя их механическое взаимодействие и влияние концентрации напряжений); они установили, что при углах смачивания больше 108° образец разрушается под действием растягивающих, а не сдвиговых напряжений, возникающих на поверхности раздела при деформации образца. Полученная ими аналитически зависимость эффективной прочности от угла смачивания (рис. 19) хорошо согласуется с данными для систем Си —А12О3 (гл. 8).[4, С.71]

Трещинообразование при взаимодействии между основным и; наплавленным металлами потенциально более опасно, чем в наплавленном металле или зоне термического влияния. Это связано-с узкой зоной взаимодействия, образующейся при соединении двух сталей с различным сродством к углероду, в результате чего-происходит обезуглероживание стали с более низким сродством к углероду при наличии карбидообразующих элементов в другом материале. Способность к деформации такого тонкого слоя взаимодействия, находящегося под действием растягивающих напряжений или в области ползучести, ограничена влиянием более прочного материала на одной из плоскостей слоя. Хотя обезугле-роженный материал обычно имеет высокую пластичность в большом объеме, при наличии двух слоев трещины возникают в более слабом слое с минимальной пластичностью (рис. 7.10). Наиболее опасной особенностью является трещинообразование в результате достижения в данной точке предела ползучести, когда мягкий материал находится под статической нагрузкой. В этом случае трещина может распространиться почти через все сечение изделия без выхода на поверхность и, если ее не обнаружить методами неразрушающего контроля, то может произойти разрушение соединения.; Пример трещинообразования этого типа наблюдался в петле, изготовленной из сплава Rex 500. Из-за трудности сварки этого материала подобранными электродами, сварку производили, используя сталь с 2,25% Сг и 1% Мо. Большое сродство к углероду легирующих элементов в сплаве Rex 500 привело к обезуглероживанию стали с 2,25% Сг и 1% Мо, в результате чего произошло разрушение сварного соединения за сравнительно короткое время. Довольно трудно оценить склонность сварных[11, С.83]

С учетом требований современной техники силовая конструкция из композита должна состоять из надежных элементов, иметь по возможности точно определенный, допустимый срок эксплуатации и быть мало чувствительной к наступлению предельного состояния в отдельных элементах. Таким образом, дальнейший прогресс в использовании композитов во многом зависит от создания работоспособного метода анализа процесса разрушения, который позволит проектировщику получить количественную оценку предельных напряжений и качественную картину развития процесса разрушения элементов конструкции и конструкции в целом. В предлагаемой главе рассмотрены некоторые вопросы, связанные с механизмами разрушения в композитах под действием растягивающих, сжимающих и комбинированных нагрузок, как статических, так и циклических.[5, С.34]

При упругом формовании резьб основными усилиями являются усилия давления упругого пуансона. Давление упругого пуансона вызывает в вершинах профиля усилия 'N0, которые порождают силы трения, препятствующие движению нити в продольном направлении. Однако в отличие от жесткого формования по всей свободной длине нити (не защемленной в вершинах профиля) действует давление упругого пуассона, вызывающее усилия N. Эти усилия при создании определенных условий могут обеспечить натяжение нити, достаточное для преодоления сил трения. Возможность упругого формования резьбы определяется физико-механическими характеристиками упругого пуансона, профилем формуемой резьбы, параметрами формования и свойствами стеклоарма-туры. Наиболее существенно на фор-муемость влияет профиль резьбы, так как он в конечном итоге определяет силу трения стеклоарматуры и контактирующих с ней поверхностей. Силы трения могут оказаться достаточными для жесткого защемления нитей от перемещений в продольном направлении, тогда усилия N с увеличением давления формования будут вызывать их разрушение. Но характер разрушения при упругом формовании будет совершенно другим, чем при жестком формовании. Если при жестком формовании нити стеклоарматуры перерезаются (передавливаются), жестким пуансоном, то при упругом формовании они разрушаются под действием растягивающих сил. Так как в продольном направлении стеклянные нити обладают максимальной прочностью, то, следовательно, при упругом формовании стеклоарматура разрушается при гораздо более значительных давлениях, чем при жестком формовании. Если предположить, что трение в вершинах профиля подчиняется одночленному закону, аналогичному закону Амонтона, то сила трения нити, лежащей в плоскости, перпендикулярной продольной оси цилиндра, может быть ориентировочно определена из равенства[10, С.219]

... отрезано, скачайте архив с полным текстом ! Полный текст статьи здесь



В ПОМОЩЬ ВСЕМ СТУДЕНТАМ!!!
Задачи по теоретической механике из сборников Яблонского, Мещерского, Тарга С.М., Кепе. Решение любых задач по материаловедению, термодинамике, метрологии, термеху, химии, высшей математике, строймеху, сопромату, электротехнике, ТОЭ, физике и другим предметам на заказ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Иванова В.С. Синергетика и фракталы. Универсальность механического поведения материалов, 1998, 368 с.
2. Бобылев А.В. Механические и технологические свойства металлов - справочник, 1987, 208 с.
3. Чечулин Б.Б. Циклическая и коррозионная прочность титановых сплавов, 1987, 208 с.
4. Браутман Л.N. Поверхности раздела в металлических композитах Том 1, 1978, 440 с.
5. Геракович К.N. Неупругие свойства композиционных материалов, 1978, 296 с.
6. Лозинский М.Г. Практика тепловой микроскопии, 1976, 168 с.
7. Лозинский М.Г. Тепловая микроскопия материалов, 1976, 304 с.
8. Материалы М.К. Механическая усталость металлов, 1983, 440 с.
9. Степанов Г.В. Упруго-пластичное деформирование материалов под действием импульсных нагрузок, 1979, 268 с.
10. Попилов Л.Я. Новые материалы в машиностроении, 1967, 428 с.
11. Уайэтт Л.М. Материалы ядерных энергетических установок, 1979, 256 с.
12. Чечулин Б.Б. Титановые сплавы в машиностроении, 1977, 249 с.
13. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
14. Симамура С.N. Углеродные волокна, 1987, 304 с.
15. Симамура С.N. Углеродные волокна, 1987, 304 с.
16. Симс Ч.Т. Суперсплавы II Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок Кн2, 1995, 369 с.
17. Бокштейн С.З. Строение и свойства металлических сплавов, 1971, 496 с.
18. Лашко С.В. Проектирование технологии пайки металлических изделий Справочник, 1983, 280 с.
19. Голбдштеин М.И. Специальные стали, 1985, 408 с.
20. Арзамасов Б.Н. Конструкционные материалы, 1990, 687 с.
21. Арзамасов Б.Н. Материаловедение, 2002, 657 с.
22. Лашко Н.Ф. Пайка металлов Изд3, 1977, 328 с.
23. Нотт Ф.Д. Основы механики разрушения, 1978, 256 с.
24. Авдеев Б.А. Проверка машин и приборов для механических испытаний материалов, 1969, 176 с.
25. Белоглазов С.М. Наводороживание стали при электрохимических процессах, 1975, 412 с.
26. Гудков А.А. Трещиностойкость стали, 1989, 377 с.
27. Чадек Й.N. Ползучесть металлических материалов, 1987, 305 с.
28. Яковлев В.Ф. Измерения деформаций и напряжений деталей машин, 1983, 192 с.

На главную